【正文】 支座計算—48—故 mte .????采用矩形板式支座160 ，h=49mm共7層。tkf ????S?代入 計算式得：crM??0 =ptkfW?????mKN?????，滿足《公預(yù)規(guī)》要求。??上 當(dāng) 時，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置其配筋率不小于 %的縱向鋼筋；39。 支點截面預(yù)加力產(chǎn)生的支點截面上下緣的法向應(yīng)力為： 001ppluNeyAI????下上下 緣 應(yīng) 力上 緣 應(yīng) 力0423454235(0.)???????????? KNANslPP ???? myepslp ??01pluNeyAI????下上下 緣 應(yīng) 力上 緣 應(yīng) 力 ..18956910??板自重在支點截面產(chǎn)生的彎矩為 0，因此，支點截面跨中法向應(yīng)力為：河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 驗算—44—?下?,??上?下緣壓應(yīng)力：，符合《公預(yù)規(guī)》要求。設(shè)預(yù)制空心板當(dāng)混凝土強度達到 C45 時，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線，這時，空心板處于初始預(yù)加力及空心板自重共同作用下，計算空心板板頂（上緣） 、板底（下緣）法向應(yīng)力。 持久狀態(tài)應(yīng)力驗算持久狀態(tài)應(yīng)力計算應(yīng)計算使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力、斜截面的主壓應(yīng)力。39。01?換算截面慣矩： 410239。39。（3） 纖維：C?河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 驗算—36— 2cxcxtp???????????01dCVSbI?????. 680540mSC??? ???????? Pallconp ??????? NANSlP ??mYePlp ?? 00ppceyAI?? MPapc 31.).. ????（0scxpMyI?為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點 ，s 0sM?.??? ??MPacxcxtp ..222 ??????????????????纖維 上述結(jié)果表明，本CfMPatktp ?????橋空心板滿足《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力 A 類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。設(shè)傳力錨固齡期為7d，計算齡期為混凝土終極值t ，設(shè)橋梁所處環(huán)境的大氣u相對濕度為80%，由前面計算知，空心板毛截面面積A =555100 ，空心板與大2m氣接觸的周邊長度為u，u )1048181529142( 2???????? 理論厚度h= =: 2.),(0703??tcs??河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 預(yù)應(yīng)力損失計算—31—把各項數(shù)據(jù)代入 計算公式得:6l?跨中截面： MPal %).(06 ??????： 截 面4l al .(06 ????? ）?支點截面： MPal %.(06 ????? ） 預(yù)應(yīng)力損失組合傳力錨固時第一批損失 1,l?MPalllll , ?????傳力錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和 :l?跨中截面： Pallllll ?????：截 面4l Mallllll ??????支點截面： Pallllll ????各截面的有效預(yù)應(yīng)力：。在無可靠試驗資料的情況下，則按《公路橋規(guī)》的規(guī)定估算。參考構(gòu)造要求，在支座中心向跨中方向不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不應(yīng)大于100mm，其他梁段箍筋間距取為250mm。?fb力。鋼筋重心至板下緣45mm處,即 ，mas45??？招陌褰孛娓鶕?jù)慣性矩相等和面積相等可換算成等效工字形截面來考慮:由 2cm51802815762????）（khbb =13? ?1078210785///0. 333 ???? 4c.求得 cm, =?khkb則得到等效工字形截面的上翼緣板厚度 :39。按《公預(yù)規(guī)》 條，A 類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件：在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足 ???式中: —— 在作用短期效應(yīng)組合 作用下，構(gòu)件抗裂性驗算邊緣混凝土st?sdM的法向拉應(yīng)力；——構(gòu)件抗裂驗算邊緣 混凝土的有效預(yù)應(yīng)力。39。)????計入沖擊 ()()kk?汽kN 表 各板的橫向分配影響線豎標(biāo)值表荷載作用板號節(jié)點號1 2 3 4 51 2 3 4 河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 主梁內(nèi)力計算及作用效應(yīng)組合—9—18031805 作出影響線:一 號 板 影 響 線 01 2 3 4 5 6 7 8 9二 號 板 影 響 線01 2 3 4 5 6 7 8 9三 號 板 影 響 線1 2 3 4 5 6 7 8 9河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 主梁內(nèi)力計算及作用效應(yīng)組合—10—四 號 板 影 響 線1 2 3 4 5 6 7 8 9五 號 板 影 響 線1 2 3 4 5 6 7 8 9圖 影響線圖及布載位置根據(jù)各板的橫向分布影響線圖，在上加載求得各種作用下的橫向分布系數(shù)如下：汽車荷載作用下：m 汽 =1/2∑η i 汽板號 1：二列汽車：m2 汽 =1/2（+++）=板號 2：二列汽車：m2 汽 =1/2（+++）=板號 3：二列汽車：m2 汽 =1/2（+++）=板號 4：二列汽車：m2 汽 =1/2（+++）=板號 5：二列汽車：m2 汽 =1/2（+++）=見表 ：河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 主梁內(nèi)力計算及作用效應(yīng)組合—11—表 車道荷載作用下的橫向分布系數(shù)表板號 1 2 3 4 5m2 汽 為設(shè)計和施工方便，各空心板設(shè)計成統(tǒng)一規(guī)格。 《橋規(guī)》規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計算采用車道荷載。（2）JTG ［S］.北京:人民交通出版社, 2022.簡稱《橋規(guī)》 。通過方案比較很容易確定預(yù)應(yīng)力簡支空心板橋為最佳設(shè)計方案。適用性建筑高度小，外形簡單，制作方便，構(gòu)件質(zhì)量小，方便架設(shè)。(2)采用 C40 混凝土澆注預(yù)制主梁和澆注鉸縫，欄桿和安全帶用 C25 混凝土，橋面面層為瀝青混凝土。河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 引言—2—1 引言 本畢業(yè)設(shè)計課題的技術(shù)參數(shù)(1) 地質(zhì)水文資料：不通航，最大沖刷線為河床下 2 米處：地基土為密實細砂夾礫石 （漂流物、沖擊力、水流壓力等）設(shè)計(2)工程概況該橋位于某二級公路，規(guī)劃河道寬度 32m。目前預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的最大跨徑已達到 76m。通過畢業(yè)設(shè)計，使我們較系統(tǒng)的掌握所學(xué)的理論只是，同時與實際工程相結(jié)合，培養(yǎng)我們分析解決實際問題的能力。主板的跨中的橫向分布系數(shù)計算采用交接板梁法，支點處的荷載橫向分布系數(shù)采用杠桿原理法。(3)設(shè)計依據(jù) 16m，共分兩跨。一座橋梁的設(shè)計方案的確定也必須從以上原則為根本出發(fā)點確定最佳方案。主橋線條簡明，結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，梁的等截面布置外形和諧，個比例協(xié)調(diào)，造型樸實。計算跨徑： m。（5）（上、下冊） ［M］.北京:人民交通出版社 ,2022.。本橋采用雙車道，應(yīng)考慮折減為 。表 空心板的荷載橫向分布系數(shù) 作用位置 跨中至 L/4 處 支點汽車荷載 汽車荷載沖擊系數(shù)計算《橋規(guī)》規(guī)定汽車荷載的沖擊力標(biāo)準值為汽車荷載標(biāo)準值乘以沖擊系數(shù) 。 ????）計入沖擊 ()()kk?汽 KN/.??不計沖擊時 )(kkypqmV????汽河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 主梁內(nèi)力計算及作用效應(yīng)組合—13— . ?????）（計入沖擊 ??39。1Qk根據(jù)計算得到的作用效應(yīng)，按《橋規(guī)》各種組合表達式可求得各效應(yīng)組合設(shè)計值，現(xiàn)將計算匯總于表 中。tkf本預(yù)應(yīng)力空心板橋采用 C50， =,由表 46 得，tkf ?河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置—18—空心板的毛截面換算面積： ?./yIW????下假設(shè) ， ?，代入得： NNpe ..???則所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積 Ap 為： pepconlA????式中： ——預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力；——全部預(yù)應(yīng)力損失值，按張拉控制應(yīng)力的 20%估算。? )(039。 900?h采用換算等效工字形截面來計算，上翼緣厚度 ，上翼緣工作寬13239。f將 )(.)( 6039。 各計算截面剪力組合設(shè)計值截面位置 )(mx780?x（支點截面） 735?x6750x3890?x（ 截面）4/l剪力 (1)距支座中心 處截面，h4752?mx7305?由于是直線配筋，故此截面有效高度取與跨中近似相同， ，mh905?mb48?由于不設(shè)彎起鋼筋，因此,斜截面抗剪承載力按下式計算： svkcucs ffPbhV??,03321 )(145.???公式中 ,b,h 與前面相同。MPa860 Pfpkcon ?? 錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失 l?預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長度取為張拉臺座的長度，設(shè)臺座長 ,采用一端mL50?張拉及夾片式錨具，有頂壓時 ，則mL4?? MPaELlpl ????? 加熱養(yǎng)護引起的溫度損失 3l?先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護的方法，為減少溫度引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護措施。l為在作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力st?空心板跨中截面彎矩， mNmKNMsd ?????換算截面下緣抵抗矩 代人得：3042Wl? Plsdst?為扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力，在構(gòu)件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)pc?力， 00ppcNeyAI????MPallconp ??????? ??NslPP ??? ??MPapc .. ???????為在作用長期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力:lt空心板跨中截面彎矩，mNMld???換算截面下緣抵抗矩 河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 驗算—34—MPaWMldlt ???? Paftkpcst ?????符合《公預(yù)規(guī)》對 A 類構(gòu)件的規(guī)定。 預(yù)加力引起的反拱度計算及預(yù)拱度的設(shè)置（1）預(yù)加力引起的反拱度計算空心板當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時跨中產(chǎn)生反拱度，設(shè)這時空心板混凝土強度達到 C45。39。0139。39。河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 驗算—40—22cpxkcxkkt??????????? 0kcxkpcMyI 01dkVSbI??（1）AA 纖維01dkSbI??0kcxkpcMyI?? ??MPakcxkcxktp 22 ??????????????????????，符合《公預(yù)規(guī) 》要求。 跨中截面(1)由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力由《公預(yù)規(guī)》 條：001ppluNeyAI????下上板 底 壓 應(yīng) 力板 頂 拉 應(yīng) 力式中： ——先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，其值為0p6PPlsN?? 04pconll??其中 ——放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時預(yù)應(yīng)力損失值，由 《公預(yù)規(guī)》 條l對先張法構(gòu)件 ,????04 4235()????????? KNANslPP ????河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 驗算—42—mNyAepslPp 39。表 短暫狀態(tài)空心板截面正應(yīng)力匯總表 截 面 跨中截面 L/4 截面 支點截面 應(yīng)力位置 項目?上 下 ?上 下 ?上 下預(yù)加力 作用種類板自重 0 0總應(yīng)力值 () 壓應(yīng)力限值 .39。As?s A河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 驗算—45— 則： 時的縱向鋼筋配筋率為 %，?上?。c?ekAc e2兩端支座等候，主板溫度變形有兩端支座均攤，則每一個支座承擔(dān)的剪切變形。 mtf ????則 =160/2al 28??.?可見 滿足