【正文】 mtf ????則 =160/2al 28??.?可見(jiàn) 滿足要求。As?s A河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 驗(yàn)算—45— 則： 時(shí)的縱向鋼筋配筋率為 %，?上?。 跨中截面(1)由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力由《公預(yù)規(guī)》 條：001ppluNeyAI????下上板 底 壓 應(yīng) 力板 頂 拉 應(yīng) 力式中： ——先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，其值為0p6PPlsN?? 04pconll??其中 ——放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)預(yù)應(yīng)力損失值，由 《公預(yù)規(guī)》 條l對(duì)先張法構(gòu)件 ,????04 4235()????????? KNANslPP ????河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 驗(yàn)算—42—mNyAepslPp 39。39。39。l為在作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力st?空心板跨中截面彎矩， mNmKNMsd ?????換算截面下緣抵抗矩 代人得：3042Wl? Plsdst?為扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力，在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)pc?力， 00ppcNeyAI????MPallconp ??????? ??NslPP ??? ??MPapc .. ???????為在作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力:lt空心板跨中截面彎矩，mNMld???換算截面下緣抵抗矩 河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 驗(yàn)算—34—MPaWMldlt ???? Paftkpcst ?????符合《公預(yù)規(guī)》對(duì) A 類(lèi)構(gòu)件的規(guī)定。 各計(jì)算截面剪力組合設(shè)計(jì)值截面位置 )(mx780?x（支點(diǎn)截面） 735?x6750x3890?x（ 截面）4/l剪力 (1)距支座中心 處截面，h4752?mx7305?由于是直線配筋，故此截面有效高度取與跨中近似相同， ，mh905?mb48?由于不設(shè)彎起鋼筋，因此,斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： svkcucs ffPbhV??,03321 )(145.???公式中 ,b,h 與前面相同。 900?h采用換算等效工字形截面來(lái)計(jì)算，上翼緣厚度 ，上翼緣工作寬13239。tkf本預(yù)應(yīng)力空心板橋采用 C50， =,由表 46 得，tkf ?河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置—18—空心板的毛截面換算面積： ?./yIW????下假設(shè) ， ?，代入得： NNpe ..???則所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積 Ap 為： pepconlA????式中： ——預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力；——全部預(yù)應(yīng)力損失值，按張拉控制應(yīng)力的 20%估算。 ????）計(jì)入沖擊 ()()kk?汽 KN/.??不計(jì)沖擊時(shí) )(kkypqmV????汽河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 主梁內(nèi)力計(jì)算及作用效應(yīng)組合—13— . ?????）（計(jì)入沖擊 ??39。本橋采用雙車(chē)道，應(yīng)考慮折減為 。計(jì)算跨徑： m。一座橋梁的設(shè)計(jì)方案的確定也必須從以上原則為根本出發(fā)點(diǎn)確定最佳方案。主板的跨中的橫向分布系數(shù)計(jì)算采用交接板梁法，支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)采用杠桿原理法。目前預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的最大跨徑已達(dá)到 76m。(2)采用 C40 混凝土澆注預(yù)制主梁和澆注鉸縫，欄桿和安全帶用 C25 混凝土，橋面面層為瀝青混凝土。通過(guò)方案比較很容易確定預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支空心板橋?yàn)樽罴言O(shè)計(jì)方案。 《橋規(guī)》規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計(jì)算采用車(chē)道荷載。)????計(jì)入沖擊 ()()kk?汽kN按《公預(yù)規(guī)》 條，A 類(lèi)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件：在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足 ???式中: —— 在作用短期效應(yīng)組合 作用下，構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣混凝土st?sdM的法向拉應(yīng)力；——構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣 混凝土的有效預(yù)應(yīng)力。鋼筋重心至板下緣45mm處,即 ，mas45?。參考構(gòu)造要求，在支座中心向跨中方向不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不應(yīng)大于100mm，其他梁段箍筋間距取為250mm。設(shè)傳力錨固齡期為7d，計(jì)算齡期為混凝土終極值t ，設(shè)橋梁所處環(huán)境的大氣u相對(duì)濕度為80%，由前面計(jì)算知，空心板毛截面面積A =555100 ，空心板與大2m氣接觸的周邊長(zhǎng)度為u，u )1048181529142( 2???????? 理論厚度h= =: 2.),(0703??tcs??河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算—31—把各項(xiàng)數(shù)據(jù)代入 計(jì)算公式得:6l?跨中截面： MPal %).(06 ??????： 截 面4l al .(06 ????? ）?支點(diǎn)截面： MPal %.(06 ????? ） 預(yù)應(yīng)力損失組合傳力錨固時(shí)第一批損失 1,l?MPalllll , ?????傳力錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和 :l?跨中截面： Pallllll ?????：截 面4l Mallllll ??????支點(diǎn)截面： Pallllll ????各截面的有效預(yù)應(yīng)力：。39。39。設(shè)預(yù)制空心板當(dāng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到 C45 時(shí)，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線，這時(shí)，空心板處于初始預(yù)加力及空心板自重共同作用下，計(jì)算空心板板頂（上緣） 、板底（下緣）法向應(yīng)力。??上 當(dāng) 時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置其配筋率不小于 %的縱向鋼筋；39。KN45290?%. ????）（、Teeeg .?計(jì)入制動(dòng)力影響的應(yīng)滿足，故取 ,全橋9塊板每端支座數(shù)為9，故每T45?一支座承擔(dān)制動(dòng)力T=45/4= ).093(?????ee ttlt）（河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 支座計(jì)算—48—故 mte .????采用矩形板式支座160 ，h=49mm共7層。gA2202236cmgA?? 3?????bkelgFtGKNRCk ??????????FHbkt ??則： ??合 .?均滿足規(guī)范要求，支座不會(huì)發(fā)生相對(duì)滑動(dòng)。河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 最小配筋率復(fù)核—46—10 最小配筋率復(fù)核按《公預(yù)規(guī)》 條，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列要求： ?式中： —受彎構(gòu)件正截面承載力設(shè)計(jì)值， 計(jì)算得： udM。 截面4l0423454235(0.)?????????????? KNANslPP ?? myepslp ????01pluNeyAI???下上下 緣 應(yīng) 力上 緣 應(yīng) 力河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 驗(yàn)算—43—..30690????由表 ，L/ 4 截面板自重彎矩 ，由板自重產(chǎn)生的截面法mKNMG??向應(yīng)力為： MPayIulG ?????上下上 緣 應(yīng) 力下 緣 應(yīng) 力 ?放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，由預(yù)加力及板自重共同作用下板上下緣應(yīng)力為： ??下下 緣 應(yīng) 力 08921??上上 緣 應(yīng) 力 ?板上下緣應(yīng)力為壓應(yīng)力，且小于 ，符合《.39。，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度 。01??u預(yù)應(yīng)力鋼絞線至換算截面重心的距離：ep .39。b為空心板 AA 纖維以上截面對(duì)空心伴換算截面重心軸的靜矩01AS )(2mL ????? ?llconp ???????? NANSlP ??mYePlp ??00ppceyAI??河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 驗(yàn)算—35—??MPapc .. ??????預(yù)應(yīng)力混凝土 A 類(lèi)構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，?現(xiàn) AA 纖維： 符合要求。以上計(jì)算均表明滿足斜截面抗剪承載力要求。fcdsdpdhbAf??類(lèi)型： NAffsdpd ????hfc.39。 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置預(yù)應(yīng)力空心板選用 12 鋼絞線布置在空心板下緣， =45mm，沿空心j pa板跨長(zhǎng)直線布置 ，即沿跨長(zhǎng) =45mm 保持不變，見(jiàn)圖 足公預(yù)規(guī)的要求，鋼絞線凈距不小于 25mm,端部設(shè)置長(zhǎng)度不小于 150mm 的螺旋鋼筋等。 承載能力極限狀態(tài)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合表達(dá)式為：河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 主梁內(nèi)力計(jì)算及作用效應(yīng)組合—15— ).(00 QjKGKud SSr??式中： ——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋?qū)僦行颍?=；? 0?——效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； ——永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；udSGK——汽車(chē)荷載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值。（1）跨中和 L/4 的荷載橫向分布系數(shù)：首先計(jì)算空心板的剛度系數(shù)：由前面計(jì)算得到： IT =? b= L=將以上數(shù)據(jù)代入：r=求得剛度系數(shù)后，即可查《公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)梁橋（上冊(cè)） （徐光輝，胡明義，主編，人民交通出版社，1996 年 3 月）中鉸接板橋荷載橫向分布影響線表，由 r= 車(chē)道荷載作用下荷載橫向分布系影響線，計(jì)算結(jié)果列表 中，由表 畫(huà)出各板橫向分布影響線圖 ，并按橫向最不利位置布載，求得兩車(chē)道情況下各板的橫向分布系數(shù)?？招陌鍓K混凝土采用 C50, 彈性模量取 8sdf ??SE104 MPa, 抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 , 抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 。3. 從橋梁的施工工藝、技術(shù)復(fù)雜程度及工程造價(jià)和用材通過(guò)以上內(nèi)容選定一下兩種方案：表 各方案主要優(yōu)缺點(diǎn)比較表預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱型梁橋跨徑 2x16m 32m安全性自重輕，跨徑合適，施工安全。施工采用預(yù)制裝配，橋梁構(gòu)建的形式和尺寸趨于標(biāo)準(zhǔn)化，有利于大規(guī)模工業(yè)化制造，且不是季節(jié)的影響。近現(xiàn)代以來(lái)，預(yù)應(yīng)力混凝土橋在我國(guó)得到了巨大的發(fā)展。(4)設(shè)計(jì)荷載恒載標(biāo)準(zhǔn)值：體積乘以密度；汽車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：公路車(chē)道荷載(5)地震烈度：地震烈度 7 度，具體按《公路橋涵抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》辦理。箱型截面充分利用材料，節(jié)約材料。采用先張法施工，預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用兩端同時(shí)對(duì)稱張拉。當(dāng) 時(shí), =。在這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時(shí)具有一定的安全儲(chǔ)備。??? ??說(shuō)明中和軸在翼緣板內(nèi),可用下式求得普通鋼筋面積:≤.39。 斜截面抗剪承載力計(jì)算，下限復(fù)核選取距支點(diǎn) 處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。0con?，先張法構(gòu)件傳力錨固時(shí)的損失為： ，53239。2???此時(shí)的抗彎剛度： 。0139。MPafPackc ???(3)CC 纖維01dkVSbI??0kcxkpcMyI??河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 驗(yàn)算—41—??MPakcxkcxktp ..2 22 ???????????????????????，符合《公預(yù)規(guī) 》要求。由上述計(jì)算，在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力為： MPafMPaPaf tktk . 39。）（ C??6?40? C5?取線膨脹系數(shù) 。m） V左 右11 =?? 22 ? 33 = 44 = ? 55 ?715M0 0 ?C 可變荷載計(jì)算可變荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算：橫載對(duì)稱布置時(shí)用杠桿法，非對(duì)稱布置時(shí)用偏河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 下部結(jié)構(gòu)計(jì)算—53—心受壓法。??crud河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 支座計(jì)算—47—11 支座計(jì)算采用板式橡膠支座，其設(shè)計(jì)按《公預(yù)規(guī)》。.下 ?39。計(jì)算時(shí)作用取標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分項(xiàng)系數(shù)，汽車(chē)荷載考慮沖擊系數(shù)。0139。 變形計(jì)算 正常使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù) ，??對(duì)于 C50 混凝土， ，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力 A 類(lèi)構(gòu)件，???時(shí)，抗彎剛度 。本橋采用先張法施工。由 計(jì)算混泥土受壓區(qū)高度x:0?? bfAffcdsdpd39。fh= cm39。1QkS——人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)