【正文】 而 故得最后得出 （14?8）如果忽略，則l可近似用下式表示之 （14?9）幾何變形區(qū)在圖14?1中以ABCD表示之?，F(xiàn)在我們來求咬入角，軋輥直徑D和壓下量的關(guān)系。相對變形量，參照（1?8）、（1?9）式。 軋制過程的基本概念14 軋制過程的基本概念軋制過程是軋件由摩擦力拉進旋轉(zhuǎn)軋輥之間，受到壓縮進行塑性變形的過程，通過軋制使金屬具有一定的尺寸、形狀和性能。參照（1?7）式，軋制時絕對變形量（壓下、延伸、寬展）分別用下式表示 式中 h、H——軋件軋后、軋前高度；、——軋件軋后、軋前長度；、——軋件軋后、軋前寬度。積累壓下率與道次壓下率之關(guān)系為…… （14?4）如果將上式稍加改寫這個結(jié)論就很容易明白了，即簡化后左右兩邊相等，為如圖（14?1）所示，咬入角是指軋件開始軋入軋輥時，軋件和軋輥最先接觸的點和軋輥中心連線與軋輥中心線所構(gòu)成的圓心角。根據(jù)幾何關(guān)系，接觸弧長s為 （14?7）接觸弧之水平投影叫做變形區(qū)長度l（圖14?1）。對軋件來說，受有P及T兩個力的作用；P力的方向是徑向的正壓力；T力是摩擦力，與軋輥旋轉(zhuǎn)方向一致，是切線方向的，與P力垂直。由上圖可知 當=時，則為改寫成 且由（14?10）式，所以 （14?11）它是臨界條件的另一種表現(xiàn)形式。應指出，在咬入過程中，金屬和軋輥的接觸表面，一直是連續(xù)地增加的。如圖14?6所示，此時那么，可寫為或 亦即 由此得出 （14?14）可見，按照金屬進入軋輥的程度，咬入條件向有利的一方面轉(zhuǎn)化，亦即最初軋入時，所需摩擦條件最高，隨軋件逐漸進入軋輥，越易咬入開始咬入時的咬入條件為，而建成過程則為。金屬質(zhì)點向入口側(cè)流動形成后滑，向出口側(cè)流動形成前滑，向兩側(cè)流動形成寬展。例如在連續(xù)式軋機上，如欲保持兩機架間張力不變，很重要的條件就是要維持前機架軋件出口速度和后機架軋件入口速度相等并保持不變，這也就是通常稱之為“秒流量體積不變”條件。而摩擦力之合力因在前滑、后滑區(qū)之方向不同，應分別用T2和T1（圖14?10）。為了解決這一矛盾，在開坯軋機，軋入條件成為主要矛盾時，甚至在軋輥上人為地進行刻痕，以增加摩擦改善軋入條件來提高壓下量。實際上，既或在簡單軋制情況下，也不象上面所說的那樣，因為：（1） 變形沿軋件斷面高度和寬度不可能是完全均勻的；（2） 金屬質(zhì)點沿軋件斷面高度和寬度的運動速度也不可能是完全均勻的；（3） 軋制壓力和摩擦力沿接觸弧長度上分布也不可能是均勻的。實驗時同時測量了變形區(qū)內(nèi)金屬各點對軋輥的單位壓力，單位摩擦力。表14?1 試件尺寸表金屬軋件尺寸（mm）軋制條件HBHLHε（％）常 值變 值鉛20202005Dε（％）720200α32020034△h202004022020050這樣，就可在同一軋件上進行力學條件，運動條件等之綜合測量研究。第三種軋制情況相當于初軋開始道次或板坯立軋道次，它是以小壓下量軋制厚軋件的過程，ε較小，在10％以下。如圖14?17所示，當軋輥轉(zhuǎn)動角度dθ，此時軋輥表面質(zhì)點的移動路程應為另一方面，與軋輥相應點接觸的金屬質(zhì)點的移動軌跡，可按下法確定，在假定無寬展和沿軋件橫斷面質(zhì)點運動均勻的情況下，如前所述，根據(jù)體積不變條件，此金屬表面質(zhì)點的移動軌跡為顯然，二者之差值 （a）反映了金屬質(zhì)點在瞬間相對軋輥表面的滑動。這種過渡標志著滑動路程的最大值逐次降低，且在第三種軋制情況時，滑動路程曲線出現(xiàn)了標志沒有滑動的水平段，即產(chǎn)生粘著。例如熱軋與冷軋薄板，從尺寸因素來說它們同屬于第一種軋制情況，它們都具有相同的軋制特征，壓力較高，寬展很小甚至無寬展，都有滑動，這種由基本因素所規(guī)定的本質(zhì)是一致的，這