【正文】 4 5 6 合計　 （3）冷風(fēng)機的選擇容量為100t的冷藏間1和2選擇吊頂式冷風(fēng)機，容量為200t的冷藏間6選擇落地式冷風(fēng)機。選擇QDC—1型號的電瓶叉車，電動機的額定功率為4KW；冷風(fēng)機的電動機額定功率則需要先估算出冷間的設(shè)備符合，算出冷風(fēng)機的冷卻面積和風(fēng)量，主要根據(jù)冷卻面積，選擇風(fēng)機，才能確定出電動機的額定功率，算出電動機的運轉(zhuǎn)熱流量Φ4.。Φ2（W）1100500 24 2100500 24 32001000 24 42001000 24 52001000 24 62001000 24 合計　 通風(fēng)換氣熱流量 Φ3 = Φ3a + Φ3b式中 Φ3a — 冷間換氣熱流量 [W]；Φ3b — 操作人員需要的新鮮空氣熱流量 [W]；由于庫內(nèi)人員不長期停留，可知此設(shè)計中Φ3b可不計。3 庫房冷負(fù)荷計算 圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱流量計算 Φ1 = KwAwα(tw tn) （31）式中 Φ1 — 圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱流量 （W）；Kw — 圍護(hù)結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù) [W/(m2Pa),d=20mm；二氈三油： H= m2hPa/g將數(shù)據(jù)代入公式（28）得：H0= m2 屋面蒸汽滲透阻校核水泥砂漿： g/(mhPa)]；di—各層材料的厚度 [m]Hi—圍護(hù)結(jié)構(gòu)隔熱層高溫側(cè)各層材料（隔熱層以外）的蒸汽滲透阻（m2圍護(hù)結(jié)構(gòu)兩側(cè)設(shè)計溫差大于或等于5℃時，應(yīng)在溫度較高一側(cè)設(shè)置隔汽層?！??！?7硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料隔熱層：λ7= W/(m℃)；2 9mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R2=（㎡. ℃）；3硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料隔熱層：λ3= W/(m（5）計算屋面?zhèn)鳠嵯禂?shù)將屋面各層材料的參數(shù)代入公式（26），得 m2（2）確定屋面隔熱材料的厚度根據(jù)資料查得樓面總熱阻R0= m2℃), S3= W/(m2地面總熱阻R0= m2℃)；39mm厚二氈三油防潮隔汽層：熱阻R3=（㎡. ℃）；4泡沫混凝土隔熱層：λ4= W/(m℃/W,代入公式（25），得外墻的傳熱系數(shù)：= W/㎡.℃。℃/W]；（見資料[1]）b —— 熱阻修正系數(shù) 圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱惰性指標(biāo)D≤4時： b= 其它圍護(hù)結(jié)構(gòu)： b= tg=℃, td=0℃， tl=℃, Rw = m2℃/W?！?]；d—圍護(hù)結(jié)構(gòu)各層材料的厚度 （m）；λ— 圍護(hù)結(jié)構(gòu)各層材料的熱導(dǎo)率 [W/(m℃), S5=(m2根據(jù)上面的比較：選擇外貼法。 公路站臺設(shè)置公路站臺應(yīng)符合下列規(guī)定：1） 公稱體積大于4500m3的冷庫，其站臺寬度為6～8m，公稱體積小于4500m3的冷庫，其站臺寬度為4～6m，本庫設(shè)為7m；2） ～，根據(jù)需要可設(shè)高度調(diào)節(jié)板。 冷藏庫尺寸計算根據(jù)公式： （21） 式中： G—冷庫計算噸位（t）； V1—冷藏間的公稱體積（m3）； η—冷藏間的體積利用系數(shù)； ρs—食品的計算密度（kg/m3）根據(jù)資料查得箱裝鮮水果的密度為ρs=300kg/m3。參加《制冷技術(shù)》畢業(yè)設(shè)計的學(xué)生，通過設(shè)計要求掌握有關(guān)冷藏庫制冷工藝設(shè)計的內(nèi)容、程序及基本原則和制冷工藝設(shè)計計算方法并提高繪制設(shè)計圖紙的能力。這樣分配的目的是便于調(diào)節(jié)，對于1000噸以上的冷藏庫，應(yīng)在靠近站臺側(cè)分設(shè)1～2個100噸的冷間，冷間大小搭配，在貨物流量變動的時候便于調(diào)節(jié)管理。建筑上規(guī)定墻間距以3為模數(shù)，所以200噸容量的冷藏間尺寸可定為：長寬高=18m15m。4） 站臺上應(yīng)設(shè)罩棚，靠站臺邊緣一側(cè)如有結(jié)構(gòu)柱時，；，罩棚凈高應(yīng)適應(yīng)運輸車輛的高度，且應(yīng)設(shè)有組織排水?！?；2 370厚磚墻：λ2= W/(m℃)；820厚1:20水泥砂漿抹面：λ3= W/(m℃/W]；根據(jù)資料查得αw =23 W/(m2℃/W]；S1, S2 — 各層材料的蓄熱系數(shù) [W/(m2℃/W R0符合不結(jié)露要求。再從導(dǎo)熱率和經(jīng)濟(jì)角度考慮，采用導(dǎo)熱率小，價格相對便宜且承壓能力足夠的隔熱材料，故地面可采用泡沫混凝土（瀝青鋪砌）?！?, S7=(m2（3）計算地坪結(jié)構(gòu)熱惰性指標(biāo)將地坪各層材料的參數(shù)代入公式（23）得到地坪結(jié)構(gòu)的熱惰性指標(biāo)D=＞4（4）計算地坪傳熱系數(shù)將地坪各層材料的參數(shù)代入公式（26），得 m2℃)；59mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R5=（㎡. ℃）；6硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料隔熱層：λ7=(m℃)。內(nèi)隔墻不應(yīng)直接鋪在地基土壤上，而應(yīng)砌筑在絕熱層上面的鋼筋混凝土層上，否則就會有把墻基凍鼓抬起的可能。℃), S4= W/(m2℃), S9= W/(m2℃/W, b=。圍護(hù)結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)蒸汽滲透阻可按下式驗算： （27）式中 H0—圍護(hù)結(jié)構(gòu)隔熱層高溫側(cè)各層材料（隔熱層以外）的蒸汽滲透阻之和（m2 外墻蒸汽滲透阻校核水泥砂漿抹面： g/(mPa),d=20mm；將數(shù)據(jù)代入公式（28）得：H0= m2hhPa/g查焓濕圖：Psw=2450Pa, Psn=520Pa；代入公式（27）： m2h表31 圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱流量計算表冷間序號結(jié)構(gòu)名稱tw（℃）tn（℃）A（㎡）KW/(m2?℃)）aΦ1（W）1南外墻0 東外墻0 1 西外墻0 北內(nèi)墻100 1 地坪0 屋頂0 合計　 2南外墻0 東外墻0 西外墻0 1 北內(nèi)墻100 1 地坪0 屋頂0 合計　 3北內(nèi)墻100 1 東外墻0 1 西外墻0 南內(nèi)墻0 1 地坪0 屋頂0 合計　 4北內(nèi)墻100 1 東外墻0 西外墻0 1 南內(nèi)墻0 1 地坪0 屋頂0 合計　 5南內(nèi)墻100 1 東外墻0 1 西外墻0 北外墻0 地坪0 屋頂0 合計　 6北內(nèi)墻100 1 東外墻0 1 西外墻0 南外墻　 0 地坪0 屋頂0 合計　 總計　 貨物熱流量計算 （32）Φ2 — 貨物熱流量 （W）；Φ2a — 食品熱流量 (W)；Φ2b — 包裝材料和運載工具熱流量 (W)；Φ2c — 貨物冷卻時的呼吸熱流量 (W)；Φ2d — 貨物冷藏時的呼吸熱流量 (W)；m — 冷間的每日進(jìn)貨質(zhì)量 (kg)；（根據(jù)資料：存放果蔬的冷卻物冷藏間，不應(yīng)大于該間計算噸位的8%計算，本設(shè)計中按5%計算） h1 — 貨物進(jìn)入冷間初始溫度時的比焓 (kJ/kg)；h2 — 貨物在冷間終止降溫時的比焓 (kJ/kg)；（hh2查資料“食品含熱量”）t — 貨物冷加工時間 (h)；（24小時）Bb — 貨物包裝材料或運載工具質(zhì)量系數(shù)；Cb —貨物包裝材料或運載工具的比熱容[kJ/(kghn — 冷間內(nèi)空氣的比焓 [kJ/kg]；（根據(jù)焓濕圖查得hn=）n — 每日換氣次數(shù)，取2～3次；Vn — 冷間內(nèi)凈體積（扣除柱子） [m3]；ρn — 冷間內(nèi)空氣密度 [kg/m3]；（根據(jù)資料濕空氣的密度比干空氣的小，在實際計算過程中可近似取ρ=）24 — 1d換算成24h的數(shù)值。本設(shè)計中對數(shù)平均溫差取△tm=8℃。表36 電動機運轉(zhuǎn)熱流量計算表冷間序號電動機Pd（kW)ξbΦ4（W）1風(fēng)機1 叉車41 2風(fēng)機1 叉車41 3風(fēng)機1 叉車41 4風(fēng)機1 叉車41 5風(fēng)機1 叉車41 6風(fēng)機1 叉車41 合計　　 校核冷風(fēng)機的冷卻面積和風(fēng)量根據(jù)公式（38）計算出冷間設(shè)備負(fù)荷（見表38），代入公式（36）和（310），校核實際所需的冷卻面積和冷風(fēng)量，與所選風(fēng)機冷卻面積和風(fēng)量比較，若風(fēng)機的冷卻面積富裕率大于0小于15%，則所選風(fēng)機合適，校核結(jié)果見表39。從中間的矩形風(fēng)管向兩側(cè)均勻送風(fēng)，噴口側(cè)向送風(fēng)口速度宜取4～8m/s，若風(fēng)速太小不能滿足射程要求，風(fēng)速過大在噴口處會產(chǎn)生很大的噪聲。每個風(fēng)口的實際送風(fēng)量 噴風(fēng)口與風(fēng)管接口直徑D =d +KL，噴口長度L=（～3）d，本設(shè)計取L＝2ds，如下圖所示：K =； 噴口長度L =2d =360 mm則 D =240 +480 =278 mm 取 D =300 mm綜上：錐形風(fēng)口的尺寸為：D=300mm，d=180mm，L＝2d=2180=360mm。根據(jù)經(jīng)驗，靜壓箱內(nèi)的風(fēng)速v≤，根據(jù)式計算出靜壓箱的截面積：靜壓箱長邊兩端各超出風(fēng)口400mm，風(fēng)口寬度為2000mm，則長邊a=2800mm；則靜壓箱高為：b=c=A/a=。系統(tǒng)能保證均勻送風(fēng)。 蒸發(fā)系統(tǒng)供液方式的比較供液方式優(yōu)點缺點上進(jìn)下出冷卻設(shè)備所需的制冷劑量少，沒有液柱靜壓的影響，避免了潤滑油的沉積，沖霜效果好。 制冷壓縮機是蒸汽壓縮式制冷系統(tǒng)的心臟,起著壓縮與輸送制冷劑的作用,它的性能對于整個冷庫系統(tǒng)的性能有著重要影。本設(shè)計規(guī)模屬于中型。人工掃霜雖然操作簡單，不影響庫溫，但勞動強度大，而且掃霜不徹底。停水后，還可利用熱氣烘干蒸發(fā)器表面，避免蒸發(fā)器表面的水膜結(jié)成冰而影響傳熱。（2）確定蒸發(fā)溫度te（37）計算出制冷劑的蒸發(fā)溫度te。（2）校核電動機功率 （54）式中：λ—壓縮機的輸氣系數(shù)；λ=；qv.，th—壓縮機的理論輸氣量 （m3/h）；qv.，th=141 m3/h、—制冷劑進(jìn)、出壓縮機時的比焓 （kJ/kg）；v′1—壓縮機吸入蒸氣的比體積 （m3/kg）；（ m3/kg）ηi—壓縮機的指示效率；ηm—壓縮機的摩擦效率，；ηd—壓縮機的傳動效率，直聯(lián)，取1。根據(jù)延安地區(qū)的水溫、水質(zhì)水源、氣候條件，以設(shè)計中機房的布置情況，選用臥式殼管式冷凝器，該冷凝器具有傳熱系數(shù)高；冷卻水耗量少；占空間高度?。裳b于室內(nèi)），操作管理方便的優(yōu)點，要求水質(zhì)好、水溫低，清洗水垢時要停止冷凝器的工作。代入公式，解得，V= m3。氨制冷系統(tǒng)中應(yīng)該單獨設(shè)置集油器，一般不進(jìn)行計算，而是根據(jù)經(jīng)驗來選用。 JXA108型緊急泄氨器。查得到=。3） 冷凍站應(yīng)布置在靠近水源和電源附近，以節(jié)省管線。4）冷凝器的冷卻水的水池離機房等建筑，一般不小于3米，以避免冷卻水外濺損壞墻體；5）制冷壓縮機及其他的輔助設(shè)備的布置，必須符合流程順序，并應(yīng)盡可能使連接管路簡短，流向通暢。制冷劑在管道中的允許流速和壓力降：表6—1 制冷管道允許流速（m/s）及壓力降（kPa）類型允許流速允許壓力降回氣管或吸氣管10～16＜20排氣管15～2515～22冷凝器至貯液器液體管＜50貯液器至節(jié)流閥液體管～＜50高壓供液管~低壓供液管~低壓循環(huán)貯液器至氨泵的進(jìn)液管~（1）排氣管道管徑計算排氣管道以壓縮機到冷凝器管段的支管為例說明計算的主要過程，其他管道的計算列于表63和64已知：壓縮機到油分離器的管段支管的流量為：qm=㎏/s；制冷劑在管道中的流速取18m/s（w=18m/s）；制冷劑的比體積：vR=v2′=㎏所以，壓縮機到油分離器的管段支管的管徑為：采用無縫鋼管，得支管