【正文】 ()（）40060()（）30()（）20()（）10()（）注：表中括號內(nèi)數(shù)值為屋面雪荷載作用,其它樓面活荷載作用下對應的內(nèi)力，V以向上為正。mkNm1kNm1 = kN = kN== kNm1 = kN = kN = kNm== kNm1 = kNm1 = kN由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。m，V量綱為kN。m110987654321　　《荷載規(guī)范》規(guī)定，應采用風振系數(shù)來考慮風壓脈動的影響，由于在本設計中房屋高度H=30m，且，由表14可見，～，即風壓脈動的影響較大，因此該房屋應考慮風壓脈動的影響。 （a）框架彎矩圖（kN表13 各層柱端彎矩及剪力計算層次邊 柱中 柱y1036009919003132532550936009919003132532550836009919003132532550736009919003132532550 63600105024427968368885360010502442796836888436001050244279683688833600105024427968368882360012788323713149548159509350842791932932注：表中M量綱為kN分布（a）水平地震作用分布 （b）層間剪力分布圖5 橫向水平地震作用及樓層地震剪力 水平地震作用下的位移驗算　　水平地震作用下框架結構的層間位移和頂點位移分別按和計算。 橫向水平荷載作用下框架內(nèi)力和側移計算按式將折算到主體結構的頂層，即kN結構頂點的假想側移由式，計算。表4 橫梁線剛度計算表類　別層次Nm2； kNm2 屋面及樓面可變荷載標準值上人屋面均布活荷載標準值　　　　 kNm2 V型輕鋼龍骨吊頂　　　　　 kN 圖1 標準層建筑平面圖 圖2 標準層結構布置圖查表可知該框架結構的抗震等級為Ⅱ級，其軸壓限值[]=,各層的重力荷載代表值取12KN/m2,，由式得，第一層柱截面面積為： 邊柱： 邊柱：如取柱截面為正方形，則一層及二層中柱截面高度分別為528mm和598mm，根據(jù)上述計算估算并綜合考慮其他因素，本設計柱截面尺寸取值如下：1 層 800800 mm2 2—6層 650650mm27—10 層 600600mm2基礎選用樁基礎， 。由此估算的梁截面尺寸見表1。擬建房屋所在地的設計地震參數(shù)為，Tg=，基本雪壓S0=隔墻的門應根據(jù)建筑物的防火等級，按防火要求采用。擦窗機械及修理機械的安置要求，以及其它各種設施的要求，都能滿足。窗框采用鋁合金材料，能給人以現(xiàn)代科技成就的力量感。主要通道和電梯布置分開，免去人流高峰時相互影響。平面布置采用核心式，對于高層辦公樓來說是比較經(jīng)濟和功能合理的。黑龍江八一農(nóng)墾大學畢業(yè)論文（設計）高層辦公樓建設畢業(yè)設計1 建筑設計 總體設計本次畢業(yè)設計任務書給的場地較大，擬在大慶市某地區(qū)建造一棟高層辦公樓，該樓主要是用于某大型企業(yè)辦公。本例的體型采用傳統(tǒng)的矩形柱體，從幾何觀點來看對側移頗為為敏感的，而由于它的幾何形體所具有的固有強度，使結構更為有效或者造價更可能降低，而房屋又能建得更高，總之，它是較為經(jīng)濟的體型。第三：分隔。本例的窗的材料采用綠色帶形玻璃窗，避免反光造成城市污染。給排水管道，出氣管道等位置均滿足要求。附設在高層建筑中的固定滅火裝置的設備室，通風。；，；突出屋面的塔樓為電梯機房。梁截面高度按梁跨度的～估算確定，且不宜小于400mm，也不宜大于凈跨的；框架梁截面寬度可以取梁截面高度的～，且不宜小于200mm，截面高寬比值不宜大于4。mm2)。m2 120厚鋼筋砼板　　　　　 　 25=3 kNm2 合計　　　　　　　　　　 　 kNm2內(nèi)墻為200mm厚蒸壓粉煤灰砌塊,兩側均為20mm厚抹灰,則內(nèi)墻單位面積重力荷載為：+172= kN橫梁線剛度計算結果及過程見表4；柱線剛度計算過程及結果見表5。中框架柱側移剛度值見表6；邊框架柱側移剛度值見表7；樓梯間，電梯間框架柱側移剛度值見表8表6 中框架柱側移剛度D值(N/mm)層次邊柱(8根)中柱(8根)7～1031325325505110003～627968368885188482371314954869343212791932932496808表7 邊框架柱側移剛度D值(N/mm)層次1，8，1，81，8，1，87～1025900332502366003～628089371302608762302594134928643212550829886221576表8 樓、電梯間框架柱側移剛度D值(N/mm)層次C3～C6D3～D67～1035350257252443003～639662279682705202444843025829896813121825507226900將上述不同情況下同層框架柱側移剛度相加，即得框架各層層間側移剛度見表8表9 橫向框架層間側移剛度D值(N/mm)層次123671093508412788321050244991900由表9可見，故該框架為規(guī)則框架。表11 各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次109876 54321各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如圖5。在本設計中底層柱需考慮修正值y2，第2層柱需考慮修正值y2，其余各柱均無修正值，具體計算過程及結果見表13。水平地震作用下，框架的彎矩圖，梁端剪力圖，軸力圖如圖6所示。m1/ kN表16 風荷載作用下各層柱端彎矩及剪力計算層次∑Ｄij邊 柱中 柱101277503132532550912775031325325508127750313253255071277503132532550 612971227968368885129712279683688841297122796836888312971227968368882173358371314954811217022791932932注：表中M量綱為kNm） （b）梁端剪力及軸力圖( kN)圖8 風荷載作用下框架彎矩圖、梁端剪力及軸力圖 豎向荷載作用下框架內(nèi)力計算 橫向框架內(nèi)力計算取軸線橫向框架進行計算，如圖9所示，由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載，如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。m對于7～9層，包括梁自重和其上的橫墻自重，為均布荷載，其它各層荷載計算方法同第10層，結果為=+= kNm1 = kNm1=[()2+]+++（2）+2= kN =(++2)++(2)+2= kN== kNm1 == kNm1 = kN表18 橫向框架恒荷載匯總表層次kNm1kNkNkN計算柱底軸力還需考慮柱的自重，見表20和表21。各層梁的內(nèi)力組合結構果見表22，表中，兩列中的梁端彎矩
為經(jīng)過調幅后的彎矩（）。m ==為相應于本層柱凈高上，下兩端的剪力設計值。 框架柱內(nèi)力組合 取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結果及柱端彎矩設計值的調整見表23～表28。梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級鋼（）。注意，表中的和都不應考慮承載力抗震調整系數(shù)。m +()= kN（?。?。 柱斜截面受剪承載力計算以第一層柱為例進行計算。表32 框架柱箍筋數(shù)量表柱號層次實配箍筋（）加密區(qū)非加密區(qū)A柱10＜04φ8100()4φ8150()7＜04φ8100()4φ8150()2＜04φ1090()4φ10150()1＜04φ1090()4φ10150()B柱10＜04φ8100()4φ8150()7＜04φ8100()4φ8150()2＜04φ1090()4φ10150()1＜04φ1090()4φ10150() 框架梁、柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算 以一層中點為例，由節(jié)點兩側梁的受彎承載力計算節(jié)點核芯區(qū)的剪力設計值，因節(jié)點兩側梁不等高，計算時取兩側的平均高度，即 ，該框架為二級抗震等級，應按式計算節(jié)點的剪力設計值，其中為柱的計算高度，取節(jié)點上、下柱反彎點間的距離，即=+= kN表34 樓層受剪承載力計算(KN)樓層12345邊柱A、D中柱B、CVy(i)樓層678910邊柱A、D中柱B、CVy(i) 薄弱層彈塑性變形驗算算出樓層的屈服強度系數(shù)ξy,見表35,把這些值代入式以判斷薄弱樓層的位置。m2，則 kN截面彎矩設計值：該板四周與梁整澆，故彎矩設計值應按如下折減：區(qū)格板的跨中截面支座截面折減20%區(qū)格板的跨中截面及其支座截面折減20%計算配筋量時，取內(nèi)力臂系數(shù)。 受力筋選用φ110（），分布筋選用φ8200。承臺采用C20混凝土，鋼筋采用 HRB335 級鋼筋