【正文】 和側移計算 風荷載標準值 風荷載標準值按式，基本風壓=?！　　　?2)表中M量綱為kNm，V量綱為kN。各柱反彎點高度y按式y(tǒng)=y0+y1+y2+y3確定。計算結果見表12,表中還計算了各層的層間彈性位移角。結構總水平地震作用標準值按下式計算，即：　 ，kN ==＜T1=，所以應考慮頂部附加水平地震作用。計算過程見表10，其中第10層的。mm2bh/mmmmIc/mm4EcIc/hc(Nmm2mm2mm4mmN表3 構件自重計算層號構件各構件自重（KN）1板、樓梯墻窗門26板、樓梯墻窗門710板、樓梯（）墻窗門11板、樓梯墻窗門 圖4 各質點重力荷載代表值 各質點重力荷載代表值：由可得 同理可求得。m2, kN外墻體為400mm厚蒸壓粉煤灰砌塊,外墻墻面各種涂料裝飾并有80厚保溫層( kNm2樓面活荷載標準值　　　　　　　　 kNm2120厚鋼筋混凝土板　　　　　 25=3kNm2 合計　　　　　　 　 kNm2 20厚水泥砂漿找平層　　 20= kN框架結構計算簡圖如圖3所示。mm2，ft=表中還給出了各層梁，柱和板的混凝土強度等級，其設計強度： C40（fc=7度抗震，Ⅱ類場地（第一組）。m2，基本風壓w0= kN消防電梯與客梯兼用，但符合消防電梯的要求。電梯井內嚴禁敷設可燃氣體和易燃，可燃液體管道，也不應敷設與電梯無關的電纜，電線等。房間里光線的照射深度，主要是靠側窗的高度解決，本例中大部分都是自然采光。在辦公樓頂部往往要安放很多的機械設備和裝置，設計為設備層。樓中的中小型會議室隔層布置，滿足要求。立面上外墻一層采用剁假石貼面，給人以高貴自然的感覺。 立面設計建筑師對所設計的高層辦建筑的“形”是很重視的這“形”的塑造到目前為止還受到力學結構，材料和施工的極大制約，本身的可塑性不大，但人們普遍對此有著較高的需求。辦公樓的布局方式常見的有以下四種，單間辦公室、成組式辦公室、開放式布局、“景觀”辦公室和綜合型辦公室。第二：使用方便。左右基本對稱，電梯間置于大廳旁邊?？偟膩碚f，場地較大，盡量布置得設施齊備，樹木成蔭，空氣清新，環(huán)境幽雅，同時又和城市中的其它的建筑物融為一體，相互協(xié)調，美化拉城市環(huán)境猶如一體理想的“花園城”。在總平面設計中考慮到辦公環(huán)境的安詳和寧靜，把主樓罩于區(qū)內較中央的位置，區(qū)內的街道與周圍主要道路連接交通方便，出入自由。剩下較大的空間可建造一些小型建筑如保齡球、健身房、臺球室以及其他一些輔助娛樂設施。 平面設計對于剛度較小的框架結構體系，其高寬比一般宜小于4。高層辦公建筑的垂直交通是電梯，對于電梯的選擇及其在建筑物中的分布，將決定高層辦公樓的合理使用，提高效率和降低造價。根據(jù)電梯使用頻率，將電梯布置在靠近出入口并列設置。本例主要是用于大型企業(yè)辦公用房，所以主要是單間式和成組式。那些體型簡單單調，外墻采用各種材料幕墻的盒子建筑，缺乏變化和可識別性，因此在本次設計中希望有所改變，有所突破。樓頂做成有頂蓋的空間，將各種機械裝置放在里面，使“冕”與“體”組成一個完整的，上下結合的有機統(tǒng)一體。為了適應垂直交通的電氣及機械裝置要求，空調冷卻塔安裝的要求。 剖面設計表示建筑物在垂直方向房屋各部分的組合關系，主要分析建筑物各部分應有的高度、建筑層數(shù)，建筑空間的組合和利用，以及建筑剖面中的結構，構造關系等，它和房屋的使用，造價和節(jié)約用地等有密切關系，也反映了建筑標準的一個方面。 防火設計本設計中，設計防火分區(qū)內的主要分隔墻，砌至每層梁、板的底部；管道穿過隔墻、樓板時，應采用非燃燒材料將其周圍的空隙緊緊填塞。電梯井壁除開設電梯門洞和通氣孔洞外，不應開設其它洞口；電梯門不應采用柵欄門；。2 結構設計 工程概況大慶市某區(qū)擬建一棟高層辦公樓，主體10層。m2，地面粗糙度為C類。該工程采用全現(xiàn)澆結構體系，1層混凝土強度為C40，以上各層均為C35. 填充墻采用外墻400mm，內墻200mm ,樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構，樓板厚度取120mm。mm2，ft=mm2，Ec=104N取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板底，2～10層柱高即為層高，底層柱高度從基礎頂面取至1層板底，即：h1=+= 。m2 150厚水泥蛭石保溫層　　　 5= kNm21～9層樓面：瓷磚地面（包括水泥砂粗砂打底） kNm2 V型輕鋼龍骨吊頂　　　　　　　 　 kNm2屋面雪荷載標準值　　　　　　　　kNm2)，其外墻內墻面為20mm厚抹灰,則外墻單位墻面重力荷載為++17+= kNm2。 框架側移剛度計算框架側移剛度按D值法計算。mm Nmm)15950104800800101010102～63600104650650101010107～10360010460060010101010柱的側移剛度按式　計算。表10 結構頂點的假想側移剛度層次109919009991900899190079919006105024451050244410502443105024421278832 1935084按式計算結構基本自振周期。頂部附加地震作用系數(shù)，=+=+= ，各質點的水平地震作用可按下式計算 ，具體計算過程見表11，各樓層地震作用剪力按式計算，計算結果列11。表12 橫向水平地震作用下的位移驗算層次∑Di/N其中yn由表可查得。梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按、和計算，其中梁線剛度取自表4，具體的計算過程及結果見表14。m，V量綱為kN，N單位為kN，單位為m。由荷載規(guī)范查的（迎風面）和（背風面），C類場地，H/B=。 （a）風荷載沿房屋高度分布（kN） （b）等效節(jié)點集中荷載（kN）圖7 框架上的風荷載表15 沿房屋高度分布風荷載標準值層次/m/ kN　　風荷載作用下框架結構內力計算過程與水平地震作用下的相同，仍以軸線橫向框架內力計算為例。在本設計中底層柱需考慮修正值，第2層柱需考慮修正值和，其余各柱均無修正值，具體計算過程及結果見表16。表17 風荷載作用下梁端彎矩,剪力及軸力計算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱中柱10987654321注: 1)柱軸力中的負號表示拉力。 （a）框架彎矩圖（kNm1 = kNm == kNm1 == kNm1 = kNm== kNm1 = kN圖11 各層梁上作用的活荷載對于10層 =2= kNm同理，在屋面雪荷載作用下== kNm對于7～9層= kNm對于2～6層= kNm對于1層= kNm將以上結果匯總，見表18和表19。m1kNm1kN 框架內力計算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。m） 圖13 豎向荷載作用下框架彎矩圖（M單位：kN此外本設計，這種內力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對結構設計不起控制作用，故不予考慮。由下式解得：對于1層，梁上荷載設計值== kNm右地震時： = = = +=以下部受拉為正，以向上為正。表24 橫向框架A柱柱端組合彎矩設計值的調整層次109876截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底————————————————續(xù)表24 層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底表25 橫向框架A柱剪力組合(kN)層次左右左右10（）9（）87654321注：表中V以繞柱端順時針為正。一項中括號內的數(shù)值為屋面作用雪荷載、其它層樓面作用活荷載對應的內力。為相應于本層柱凈高上，下兩端的剪力設計值。表29 框架梁縱向鋼筋計算表層次截面實配鋼筋10支座0763522318（768）0763459318（763）AB跨間532318（763）支座0402279216（402）BC跨間0258216（402）7支座10171199420（1256）010171031420（1256）081AB跨間955418（1017）支座0631631318（763）BC跨間634318（763）2支座012561670620（1884）012561533520（1570）AB跨間1070420（1256）支座015201053420（1256）BC跨間1284422（1520）1支座012561533520（1570）012561408520（1570）AB跨間1119420（1256）支座015201169520（1570）BC跨間1340422（1520）表30 框架梁箍筋數(shù)量計算表層次截面KN梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼筋實配鋼筋（）10A、Bl雙肢（）雙肢（）Br雙肢（）雙肢（）7A、Bl雙肢（）雙肢（）BR雙肢（）雙肢（）2A、Bl雙肢（）雙肢（）Br雙肢（）雙肢（）1A、Bl三肢（）三肢（）Br三肢（）三肢（）注：表中V為換算至支座邊緣處的梁端剪力,其中。翼緣計算寬度，按跨度時，按梁間距考慮時，；按翼緣厚度考慮時=120/715=﹥,此種情況不起控制作用，故取。將下部跨間截面的420鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋，再計算相應的受拉鋼筋，即支座A上部說明富裕，且達不到屈服，可近似取 實取520，支座上部 實取520，﹥﹪（?。?，滿足要求。 框架柱框架柱各層剪跨比和軸壓比