【正文】 小組，讓組員之間互相監(jiān)督，發(fā)現(xiàn)不足和錯誤的地方，及時加以改正，增加了我們的積極性。上部結(jié)構(gòu)設(shè)計計算包括作用效應(yīng)的計算組合、預(yù)應(yīng)力鋼筋的選擇和布置、計算應(yīng)力損失、極限狀態(tài)計算、變形計算等，完成主要的平、立、剖施工圖；下部結(jié)構(gòu)設(shè)計計算包括結(jié)構(gòu)橋墩的選擇，基礎(chǔ)等。配筋率 ，在 %~%之間，滿足要求。 滿足要求 滿足要求 ，所以取 。每個支座下防止支座對墩帽的破壞，設(shè)有 的鋼筋網(wǎng)，其縱橋向間距100mm，橫橋向間距150mm，采用 8鋼筋，保護(hù)層厚度為40mm。豎向力較大時，結(jié)構(gòu)自重、汽車荷載、人群荷載豎向縱橫向彎矩，縱向風(fēng)荷載彎矩，制動力彎矩的作用效應(yīng)組合。（3）確定需要的橡膠片總厚度：不計汽車制動力 計入汽車制動力 《橋規(guī)》的其它規(guī)定 選用4層鋼板和5層橡膠組成的支座，,則：橡膠片厚度 ，并（合格）（4）支座總厚: 驗算支座的偏轉(zhuǎn)情況（1）由式計算支座的平均壓縮變形為按《橋規(guī)》規(guī)定，尚應(yīng)滿足，即（合格）（2）計算梁端轉(zhuǎn)角：由關(guān)系式和可得設(shè)結(jié)構(gòu)自重作用下，主梁處于水平狀態(tài)。則預(yù)制空心板起吊時，板跨中截面彎矩為：起吊時吊環(huán)內(nèi)的總拉力為所以不需要演算起吊時預(yù)制空心板截面強(qiáng)度?，F(xiàn)畫出的影響線（見圖142），并在其上布置汽車荷載，得絞縫的橫向分布系數(shù)：圖14—2 剪力影響線橫向最不利加載圖（尺寸單位：m） 絞縫剪力 公路—I級車道荷載中的均布荷載沿板橋縱向展開成半波正弦荷載時，其表達(dá)式為：，其跨中峰值為。代入計算式得：，滿足《公預(yù)規(guī)》要求。表12—1短暫狀態(tài)空心板截面正應(yīng)力匯總表 跨中l(wèi)/4截面支點(diǎn)作用種類預(yù)加力板自重00總應(yīng)力值表中負(fù)值為拉應(yīng)力，正值為壓應(yīng)力，壓應(yīng)力均滿足《公預(yù)規(guī)》要求。為此計算在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時預(yù)制空心板的板高壓應(yīng)力和板頂拉應(yīng)力。則（計入正溫差應(yīng)力）（計入反溫差應(yīng)力）則CC纖維處的主應(yīng)力為（計入正溫差應(yīng)力）：計入反溫差應(yīng)力時：混泥土主壓應(yīng)力為，符合《公預(yù)規(guī)》要求。 式中：───預(yù)加力產(chǎn)生在AA纖維處的正應(yīng)力，九（二）計算，； ───豎向荷載產(chǎn)生的截面彎矩，支點(diǎn)截面； ───AA纖維處正溫差應(yīng)力，九（二）計算，；反溫差應(yīng)力，不再敘述。第11章 持續(xù)狀態(tài)應(yīng)力驗算持久狀態(tài)應(yīng)力驗算應(yīng)計算使用階段正截面混泥土的法向壓應(yīng)力,預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。上述結(jié)果表明，本設(shè)計空心板滿足《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。預(yù)應(yīng)力混泥土A類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件符合。 斜截面抗裂性驗算部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗算是以主拉應(yīng)力控制，采用作用的短期效應(yīng)組合，并考慮溫差作用。溫差應(yīng)力計算，按《公預(yù)規(guī)》附錄B計算?？紤]到自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時間長，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩由表45查得,在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為：跨中截面：截面：支點(diǎn)截面：則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為跨中截面：截面：支點(diǎn)截面：《公預(yù)規(guī)》，,設(shè)傳力錨固時，混凝土達(dá)到C30，則，則,則跨中、l/4截面、支點(diǎn)截面全部鋼筋重心處的壓應(yīng)力均小于,滿足要求。斜截面抗剪承載力： 斜截面承載力滿足要求。則；取箍筋間距,并按《公預(yù)規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取100mm。由∑x=0計算混凝土受壓區(qū)高度x：由： （72） 得 將代入下列公式計算出跨中截面的抗彎承載力：計算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置 在跨中截面的抗彎能力極限的狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計強(qiáng)度，混凝土達(dá)到抗壓設(shè)計強(qiáng)度，取空心板受壓翼緣計算寬度=99㎝，且忽略鉸縫由 得 +2= 圖51 空心板換算等效工字形截面圖52預(yù)應(yīng)力鋼筋在截面中的分布（單位：㎝）得 cm， cm則等效工字形截面的上翼緣板厚度：等效工字形截面的下翼緣板厚度：等效工字形截面的肋板厚度：設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋布置在空心板下部一排，空心板跨中截面MD=式中： ───在作用短期效應(yīng)組合作用下，構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的；法向拉應(yīng)力； ───構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力?！稑蛞?guī)》還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需要進(jìn)行彈性階段截面應(yīng)力計算時，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合，即此時效應(yīng)組合表達(dá)式為： （410）式中： S───標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計值； ，───永久作用效應(yīng)、汽車荷載效應(yīng)（計入汽車沖擊力）、人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。式中： l───結(jié)構(gòu)的計算跨徑（m）； E───結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（）； ───結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩（）； ───結(jié)構(gòu)跨中出的單位長度質(zhì)量（kg/m，當(dāng)換算為重力單位是為）, G───結(jié)構(gòu)跨中每延米結(jié)構(gòu)重力（N/m）； g───重力加速度，g=。(50－5) ］＝(kN)的集中荷載兩部分組成?？招陌鍓K混凝土采用C40；橋面鋪裝采用C30瀝青混凝土；欄桿及人行道板為C25混凝土。上部結(jié)構(gòu)設(shè)計中，首先確定橋的類型，構(gòu)造的設(shè)計，梁板布置的選擇和定位，本橋采用的是裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板梁橋，其次根據(jù)已定的結(jié)構(gòu)設(shè)計和計算配筋。最后使用CAD制圖將所設(shè)計的構(gòu)造和配筋進(jìn)行施工說明。 橋面系自重： 人行道板及欄桿重力，參照其他梁橋設(shè)計資料，橋面鋪裝采用等厚度10瀝青混凝土 1523=平攤到的每延米橋面系自重 絞縫自重可得空心板每延米重力g為＝＝＋＝＋＝(kN/m)g＝∑＝＋＝+＝(kN/m)由此可計算出簡支空心板永久作用效應(yīng)表41 永久作用效應(yīng)匯總表 項目荷載種類作用g（kN/m）計算跨徑l（m）作用效應(yīng)M（KN 汽車荷載橫向分布系數(shù)計算 空心板跨中和l/4出的荷載橫向分布系數(shù)按鉸接板法計算，支點(diǎn)處按杠桿原理法計算。因此q人=3=（kN/m）。m）剪力（kN）/4截面跨中跨中/4截面支點(diǎn)作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值永久作用效應(yīng)00226．28040．33可變作用效應(yīng)車道不計沖擊車道計入沖擊人群荷載續(xù)表45序號荷 載類 型彎矩（kN預(yù)應(yīng)力空心板橋采用C40，=，由表45得，空心板毛截面換算面積，假設(shè)，則代入得： 則所需預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積為： （54）式中： ───預(yù)應(yīng)力混凝土的張拉控制應(yīng)力； ───全部預(yù)應(yīng)力損失值，按張拉控制應(yīng)力的20%估算。由表1—6，跨中，代入上式得： 整理后得：求得： ﹤且說明中和軸在翼緣板內(nèi)，可用下式求得普通鋼筋面積As：說明按受力計算不需要配置縱向普通鋼筋，現(xiàn)按構(gòu)造要求配置。首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，按《公預(yù)規(guī)》： （73）式中： ───驗算截面處的剪力組合設(shè)計值(kN)，由表45得支點(diǎn)處剪力及跨中截面剪力，內(nèi)插得到h/2處的截面剪力 ：───截面有效高度，＝660 (mm)───邊長為150mm的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，空心板為C40，則， ；b───等效工字形截面的腹板寬度，b=。 圖71 空心板箍筋布置圖（尺寸單位：cm） 斜截面抗剪承載力計算由圖71，選取以下三個位置進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力計算：（1）距支座中心 處截面，x=6950mm（2）距跨中位置x=3000mm處截面（箍筋間距變化處）（3）距跨中位置x=3000+20150=6000（mm）處（箍筋間距變化處）計算截面的剪力組合設(shè)計值，可按表45由跨中和指點(diǎn)的設(shè)計值內(nèi)插得到，計算結(jié)果列于下表17。第8章 預(yù)應(yīng)力損失計算7股鋼絞線，控制應(yīng)力取。理論厚度：查《公預(yù)規(guī)》： 把各項數(shù)值代入 計算式中，得：跨中截面：截面：支點(diǎn)截面： 預(yù)應(yīng)力損失組合傳力錨固時第一批損失：傳力錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和：跨中截面：截面：支點(diǎn)截面：各截面的有效預(yù)應(yīng)力：。圖 91空心板豎向溫度梯度對于簡支板橋，溫差應(yīng)力： （92） （93）正溫差應(yīng)力： （94）式中：───混泥土線膨脹系數(shù)，； ───混泥土彈性模量，C40，； ───截面內(nèi)的單元面積； ───單元面積內(nèi)溫差梯度平均值，均以正值代入； ───計算應(yīng)力點(diǎn)至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值； ，───換算截面面積和慣矩；───單位面積重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值。AA纖維：BB纖維：CC纖維：以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。 （99）式中：—BB纖維以上截面對重心軸的靜矩。 預(yù)加力引起的反撓度計算 預(yù)加力引起的反撓度計算空心板當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時跨中產(chǎn)生反拱度，設(shè)這時空心板混泥土強(qiáng)度達(dá)到C30，預(yù)加力產(chǎn)生的反拱度計算按跨中截面尺寸及配筋計算，并考慮反拱度長期增長系數(shù)。則： 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼絞線拉應(yīng)力驗算 （111）式中： ───按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計算的預(yù)應(yīng)力鋼絞線重心處混泥土法向應(yīng)力。 BB纖維式中：───BB纖維以上截面對空心板重心軸的靜矩，見九（二）計算。在，箍筋間距按下列公式計算： (115)式中:—箍筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，由前箍筋采用HRB335，其； —同截面內(nèi)箍筋的總截面面積，由前箍筋為雙肢，； —腹板寬度。放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，空心板截面法向應(yīng)力計算取跨中，支點(diǎn)三個截面計算如下。上述配筋率為，為預(yù)拉區(qū)普通鋼筋截面面積，為截面毛截面面積。第14章 絞縫計算 絞縫剪力計算 絞縫剪力影響線絞縫剪力近似按荷載橫向分布理論計算。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時的基本組合，其絞縫剪力效應(yīng)的組合設(shè)計值為：近似設(shè)，則。解得。第17章 橋墩計算標(biāo)跨15m，四車道凈寬15m，每孔上部結(jié)構(gòu)自重。墩身底截面按承載力極限狀態(tài) （175）。上部結(jié)構(gòu)為等跨15m的空心板橋，荷載為縱向控制。 滿足要求。 根據(jù)式 （23） （24） （25） （26）得則 樁頂最大彎矩 取值設(shè)樁的入土深度 ，與承臺固接。在以后的學(xué)習(xí)生活中切不可急于求成而忽略了基礎(chǔ)的夯實，對一門系統(tǒng)的科學(xué)，應(yīng)該扎實的學(xué)習(xí)它的每一部分知識，充分利用各種實踐環(huán)節(jié)，切實做到理論聯(lián)系實踐，學(xué)以致