【正文】 )iVkN ( / )iD N mm? ()i mm?? ()i mm? ()ih mm ie ih?? ?? 4 740967 3600 1/2590 3 647652 3600 1/1236 2 647652 3600 1/941 1 460809 4550 1/745 由上表可知，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層 1/7451/550， 所以滿(mǎn)足位移要求。 m 地震作用下框架結(jié)構(gòu)的彎矩圖見(jiàn)圖 51。0 .2 5C D C D C DM M V?? 計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。 荷載計(jì)算，也可根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載化為等效均布荷載。m (c)中間層邊跨跨中彎矩 m ) 恒載作用下的剪力軸力圖見(jiàn)圖 55。39。CDM 4 3 2 1 活載作用下的內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算方法 的選用 計(jì)算方法的選用 彎矩二次分配法 等效均布荷載計(jì)算 計(jì)算彎矩時(shí)對(duì)于一般的工業(yè)建筑與民用建筑可以不考慮活荷載的最不利布置。m (b)中間層邊跨跨中彎矩 表 513 活載作用下梁端剪力 層次 荷載引起剪力 彎矩引 起剪力 總剪力 BC 跨梁 (kN) BC 跨梁 (kN) BC 跨梁 (kN) qB qCVV? mB mCVV?? BV CV 4 層 3 層 2 層 1 層 注：剪力以向上為正方向。CBV 4 3 2 1 表 516 梁端柱邊彎矩 層次 BC 跨梁 BCM 39。 tf = N/mm178。 最小配筋率為： 支座： m in 5% 5 5 6%300tyff? ? ? ? ? ? 取較大值 min? =％ 跨中： m in 0% 5 5 1%300tyff? ? ? ? ? ? 取較大值 min? =％ ⑵判斷梁截面類(lèi)型： 梁的跨中截面按 T形計(jì)算，支座處按矩形截面計(jì)算。10 100( ) = 1 4 . 3 2 0 0 0 1 0 0 ( 5 6 5 ) = 1 4 7 2 . 9 k N 22fc f f hf b h h? ? ? ?M 故屬于第一類(lèi) T 形截面。 ⑶框架梁正截面配筋計(jì)算： 框架梁正截面配筋計(jì)算見(jiàn)表 81。) 4 4 2 18 509 5 315 2 18 509 3 4 4 18 1018 5 315 2 18 509 2 4 6 18 1527 5 315 2 18 509 1 4 7 18 1781 5 315 2 18 509 層次 截面 M （ kN 裂縫驗(yàn)算 由于頂層的配筋較少，現(xiàn)僅對(duì)頂層的裂縫寬度進(jìn)行驗(yàn)算。 m 支座剪力： 011( ) ( 2 7 . 0 5 2 . 2 5 ) 6 8 7 . 922V g q l? ? ? ? ? ? ? ?kN 樓面梁的跨中彎矩： 220xx( ) ( 2 8 . 8 1 1 . 2 4 ) 6 1 8 0 . 1 888M g q l? ? ? ? ? ? ?kNm 3 1 6 1 . 9 13 9 0 . 6 1 1 9 7 . 4 61 6 1 . 9 1 1 5 8 . 3 7M ? ? ??kNm 4 1 8 0 . 3 13 8 5 . 4 8 2 2 0 . 2 41 8 0 . 3 1 1 3 5 . 2 8M ? ? ??kN 柱端組合剪力設(shè)計(jì)值的調(diào)整 為了使框架結(jié)構(gòu)在彎曲屈服之前不允許出現(xiàn)脆性的剪切破壞 ，這就必須滿(mǎn)足 “強(qiáng)剪弱彎 ”的要求。m） 0h （ mm） 565 565 565 465 465 sA （ mm178。()fb s?? 21 1??? ycfbhf 0sA??? 39。 框架梁正截面配筋計(jì)算見(jiàn)表 82。 2400= =8 00 m m3fb ， 39。 6000= = 20 00 m m3fb ， 39。 HPB300級(jí)鋼筋 yf =270 N/mm178。CBM 4 3 2 1 6 內(nèi)力組合 畫(huà)出框架結(jié)構(gòu)在各種和在作用下的內(nèi)力圖，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合，應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)塑性?xún)?nèi)力重分布的有利影響時(shí)，應(yīng)在內(nèi)力組合前對(duì)豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅，分別考慮恒載和活載由可變荷載效應(yīng)控制的組合 （ 恒 + 活）和由永 久荷載效應(yīng)控制的組合（ 1 .3 5 0 .7 1 .4??恒 活） 及重力荷載代表值與地震作用的組合（ ??恒 活 + 地），并比較三種組合的內(nèi)力，取最不利者。 C B C B CV V q?? 39。m) 疊加后 左 (kN 梯形荷載化為等效均布荷載： ?? ， 23(1 2 )qp??? ? ? 頂層： 39。 表 510 梁端柱邊剪力 層次 1BCg 1BCg BCV CBV 39。 表 59 恒載作用下柱子軸力 層次 B 柱軸力 C 柱軸力 柱頂 (kN) 柱底 (kN) 柱頂 (kN) 柱底 (kN) 4 層 3 層 2 層 1 層 恒載作用下柱邊內(nèi)力 (1)恒載作用下柱邊剪力調(diào)整 BC 跨梁：39。m 表 57 恒載作用下框架梁跨中彎矩計(jì)算 位 置 按簡(jiǎn)支梁計(jì)算 (kN 2 34 4 .8 8 4 + ( 1 2 0 .3 2 5 + 0 .3 2 5 ) 2 1 .4 5 = 2 2 .5 3 9BCg ? ? ?kN/m 其余層 ： 39。BCM 39。 圖 51地震作用下框架結(jié)構(gòu)的彎矩圖 (kN其中 Dij取自表 47，層間剪力取自表 46。 重力荷載代表值的計(jì) 算 屋面處重力荷載代表值 =結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值 + 雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 樓面處重力荷載代表值 =結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值 + 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重取樓面上、下各半層層高范圍內(nèi)（屋面處取頂層的一半）的結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重。m， MC== 11( ~ )23bh??300mm ～ 200mm 取 b=300mm 。 窗：鋼塑窗， ? =。 梁﹑板﹑柱結(jié)構(gòu)形式：現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu) 。 粉質(zhì)粘土：粉質(zhì)粘土，黑褐色，稍濕，稍密，其間含有中、粗沙和礫石，層厚介于 8~米。 分析到位，計(jì)算詳細(xì)，圖紙清楚。 表附于封面之后。 卵石 :雜色，以白色和青色為主，含量大于 65%，粒徑以 50~150mm 為主，中密 密實(shí)，夾雜有礫石，向下卵石粒徑漸增，礫石含量減少，該層最大開(kāi)挖深度 米，該層未揭穿，卵石層的承載力特征值 fak=3000kp。 基礎(chǔ)采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ) 。 11( ~ )23bh??250mm ～ 167mm 取 b=300mm 。 柱截面面積為： 1 . 3 3 2 . 7 6 1 3 4 2 2 1 4 . 5 7 6 k NN ? ? ? ? ? 32 2 1 4 .5 7 6 0 .1 7 2 0 7 3[ ] 1 4 .3 1 0 0 .8 5c cNNA f ?? ? ???m2 本設(shè)計(jì)柱截面尺寸均取 600?600 2mm 梁柱線(xiàn)剛度計(jì)算 其中在求梁截面慣性矩時(shí)考慮到現(xiàn) 澆板的作用，取 I=2I0(I0為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩 )。m 恒載作用下計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖 41 圖 41 恒載作用下計(jì)算簡(jiǎn)圖 活載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì) 算 屋面和樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 根據(jù)《荷載規(guī)范》查得： 不上人屋面： kN/m2 樓面：辦公室： kN/m2 檔案室、走廊、樓梯間： kN/m2 屋面活荷載 44 D Eqq? ? ? ?kN/m 4 2 . 4 0 . 5 1 . 2CDq ???kN/m 44 1 1 1[ 3 . 9 3 . 9 2 ( 6 2 3 . 9 ) 2 ] 0 . 5 1 1 . 72 2 2B C D E ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?kN 4 1 1 1 1[ 3 . 9 3 . 9 2 ( 7 . 8 2 2 . 4 ) 2 . 4 ] 0 . 5 7 . 7 62 2 2 2CDQ ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?kN 4 1 1 . 7 0 . 1 1 . 1 7BCM ? ? ?kNm 3) 層次 邊框架梁 中框架梁 柱 子 iBC iCD iBC iCD 2~4 層 18 1 層 18 表 42 邊框架柱側(cè)移剛度 D 值 (104E本例底層需考慮修正值 y2，第二層柱需考慮修正值 y3其余柱均無(wú)需修正。39。CD DCMM?? 4 層 3 層 2 層 1 層 注：彎矩以 下側(cè)受拉為正，剪力以向上為正。 恒載作用下框架梁跨中彎矩計(jì)算見(jiàn)表 55。m) 跨中 (kN 10 .2 5C D C D C DV V g?? (2)梁端柱邊彎矩計(jì)算 39。CDV 4 3 2 1 表 511 梁端柱邊彎矩 層次 BC 跨梁 CD 跨梁 BCM 39。 圖 56 活載作用下的彎矩分配 現(xiàn)澆框架梁梁端負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)可取 ~，豎向荷載作用下考慮框架梁梁端的塑性?xún)?nèi)力重分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為 。m) BC 跨 梁 4 層 () () () 3 層 () () () 2 層 () () () 1 層 () () () 4 層 （ ） （ ） （ ） （ ） CD 跨 梁 3 層 () () () () 2 層 () () () () 1 層 () () () () 活載作用下的彎矩圖見(jiàn)圖 57。0 .2 5B C B C B CM M V?? 0 .2 5C B C B C BM M V?? 計(jì)算結(jié)果如下表所示。 柱子的內(nèi)力組合見(jiàn)附表 2。假定鋼筋單排布置，則 sa =c+d/2=25+20/2=35 mm。 39。39。()fb s??211??? ycf hbf 0sA???39。) 4 1 468 2 18 509 2 378 3 18 763 3 468 2 18 509 3 1 468 4 18 1018 2 378 3 18 763 3 468 4 18 1018 2 1 468 6 18 1527 2 378 4 18 1018 3 468 6 18 1527 1 1 468 6 18 1527 2 378 3 18 763 3 468 7 18 1781 框架梁斜截面設(shè)計(jì) 梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值調(diào)整 為了避免梁在彎曲破壞前發(fā)生剪切破壞，應(yīng)按 “ 強(qiáng)剪弱彎 ” 的原則調(diào)整框架梁端部截面組合的剪力設(shè)計(jì)值： lrbbb v b GbnMMVVl? ??? ( +0 .5 ) 2G b nqqVl? 活恒 式中： vb? — 梁的剪力增大系數(shù)，三級(jí)抗震取 lbM 、 rbM — 分別為梁左右端逆時(shí)針或順時(shí)針?lè)较蛘孛娼M合的彎矩設(shè)計(jì)值 nl — 梁的凈跨 GbV — 梁在重力荷載代表值作用下，按 簡(jiǎn) 支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值 其中： 6 ( ) ? ? ? ?m， 2 .4 0 .2 5 2 1 .9nC Dl ? ? ? ?m 各層計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表 83。） 90000 90000 90000 75000 75000 te? ? eqd （ mm） 18 18 18 18 18 maxw （ mm） 注：表中s0ksk Mh?? ，tete AAs?? 當(dāng) te? 時(shí)，取 te? =， ??? tef?? （當(dāng) ? ＜ 時(shí)，取 ?=；當(dāng) ?＞ 1 時(shí)，取 ? =1） tkf =，skm a xs 1 .9 c 0 .0 8Eeqcrtedσw ?? ?????????， ?? ， c=25 ㎜， 5s ?? N/mm178。 nH 為柱