【正文】 式中η：為通風(fēng)機(jī)的全效率。 二、選定輸 氣 管網(wǎng) 計(jì)算原則是在整個服務(wù)期限內(nèi)，從空壓機(jī)站到任何金屬輸氣 管 終端， 其阻力損失不超過 計(jì)算各管段輸氣量 計(jì)算某一段管路的輸氣里時，按該段管路供氣范圍內(nèi)最大作業(yè)班同時工作的風(fēng)動機(jī)具耗氣量與管路漏氣量計(jì)算。4 F180。0+m(a1a0)=123548+67276()=158599N= 主加速終了 F180。不考慮咬繩。＜ 2B,主井提升設(shè)備不提人可纏繞兩層。0 ???pzh iGGP =7 [(++ )1]/(3+)= 臺 式中： P機(jī)車重量 7T G礦車載重 G0 礦車自 重 ψ 粘著系數(shù) ωzh重列車起動的阻力系數(shù) ip軌道平均坡度 a列車起動的加速度 按牽引電動機(jī)溫升計(jì)算 n≤ ? ????????? ??? pgiFGG dzzhch???10 001 0 式中： Fch 電機(jī)車的長時牽引力 4330N 第 19 頁 α：調(diào)車系數(shù)取 τ：相對運(yùn)行時間 τ = ??TT 式中： T=tzh+tk=chVL802? = m in1216 ??? L：運(yùn)輸距離 L 取 vch：長時速度 vch=16Km/h α調(diào)車系數(shù) = 休止時間 θ取 20min ωzh：重車運(yùn)行阻力系數(shù) ωzh = idz 等阻坡度一般取 τ = ??TT = ?? n≤ ? ????????? ??? **1000 1= 臺 )10 0 0 ( 7)( /0 ???????????? pzh iWbGG Pn ?臺 制動狀態(tài)粘著系數(shù)ψ = ω′zh重列車運(yùn)行的阻力系數(shù) ip 軌道平均坡度 b制動減速度， m/s2 b=shslv22 = vs制動開始 時的運(yùn)行速度， m/s,取長時速度，列車制動時列車速度 vs=vch=16Km/h= Lsh： 實(shí)際制動距離 Lsh=Lzhivst=40－ 2= Lzhi：規(guī)定制動距離 Lzhi=40m t：制動空行程時間 t=2s 按制動條件計(jì)算出的礦車數(shù)太少，不能滿 足生產(chǎn)，需加有閘礦車，以滿足生產(chǎn)。 =5361N sminzh=s6=27030smin,滿 足要求。輸送帶沿重段運(yùn)行的阻力系數(shù) ,取 β 輸送機(jī)的鋪設(shè)角度，取 10176。 +(+) 700 176。 式中： B 帶寬 B =1000mm。輸送帶沿重段運(yùn)行的阻力系數(shù) ,取 wk=(qd+q″ g)Lgω″cosβ =（ +） 1000 cos0=4996N 式中 q″g空段單位長度上分布的托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量， q180。cosβ =(++) 1000 176。 輸送量 轉(zhuǎn)載長度 落地段長度 刮板鏈速 電機(jī)功率 電壓 轉(zhuǎn)速 中部槽規(guī)格 刮板鏈型式 刮板鏈規(guī)格 700T/h 34m 8m *730*222mm 單鏈 30*108mm 破斷載荷 減速器速比 刮板間距 與皮帶搭接長度 液力耦合器充液量 液力耦合器工作輪有效直徑 113T :1 648mm 15m 19L 562mm 二、帶式輸送機(jī)的選型 由刮 板運(yùn)輸機(jī)的輸送量 700 噸 /小時選擇 DSP1080/1000 型膠帶輸送機(jī)，其參數(shù)具體如下： 輸送量 輸送機(jī)長度 傾角 電機(jī)型號 電機(jī)功率 電壓 輸送帶規(guī)格 徑向扯斷強(qiáng)度 第 13 頁 800T/h 1000m 0176。) =80105+ 15026943 () =104664N S7= LwLweS Kfa ?026= *1502 6 9 4 31 0 4 6 6 4 180/**2 ??e =18709N 第 11 頁 S8=S7+ LWK L180。相鄰中部槽的最大折曲角，取 3176。 g取 牛頓 /千克 (2)空段直線段的總阻力 Wk= g1Lg (ω 1cosβ? sinβ)= 150 ( cos10176。 1350 按上表數(shù)據(jù)進(jìn)行刮板輸送機(jī)的選型計(jì)算。 16 電機(jī)尺寸 1200*960*650 mm 17 適應(yīng)煤層傾角 040176。 HωB基準(zhǔn) 煤 的比能耗，取 對于上滾筒采煤機(jī)前部滾筒的比能耗值 為 HωX =，則后滾筒的比能耗值為： H’ωX =K3 HωX = = 式中 K3后滾筒工作條件系數(shù)，查表得 雙滾筒采煤機(jī)的滾筒直徑以采高的 52%計(jì)算，則雙滾筒采煤機(jī)所需 單 電機(jī)功率為： 第 6 頁 ????????? )5 4 8 ( 7 0 0)(*2 39。 為了避免上述情況的發(fā)生，一般截齒的最大切削厚度應(yīng)小于截齒伸出齒座長度的 70%，按照這一要求采煤機(jī)的牽引速度 V2可用下式表示。在實(shí)踐中滾筒轉(zhuǎn)速愈高則循環(huán)愈快，采煤機(jī)裝煤效果不好。 二、支架強(qiáng)度的確定 支架支護(hù)強(qiáng)度 q 就是支架單位支護(hù)面積上的支撐力，具體計(jì)算可由經(jīng)驗(yàn)公式估算。 適應(yīng)不同類級頂板的架型及支護(hù)強(qiáng)度 老頂級別 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 直接頂類別 1 2 3 1 2 3 1 2 3 4 4 架型 掩護(hù)式 掩護(hù)式 支撐式 掩護(hù)式 支掩 撐護(hù) 掩式 護(hù) 支撐式 支 撐 掩 護(hù) 支 撐 掩 護(hù) 支支 撐撐 掩式 護(hù) 支支 撐撐 采高〈 時支撐式 采高〈 式 第 2 頁 式 式 式 式 掩式 護(hù) 式 支架支護(hù)強(qiáng)度（噸 /米 2） 采高 （米） 1 30 30 30 〉 2 30 結(jié)合深孔爆破，軟化頂板的措施處理采空區(qū) 2 35（ 25） 35（ 25） 35 〉 2 35 3 45（ 35） 45（ 35） 45 〉 2 45 4 55（ 45） 55（ 45） 55 〉 2 55 單體支柱支護(hù)強(qiáng)度（噸 /米 2） 采高 （米） 1 15 15 15 按采空區(qū)處理方法確定 2 25 25 25 3 35 35 35 其選擇原則是：在最大采高時。它根據(jù)煤層厚度及采取地質(zhì)條件變化因素而定。 c支架頂梁上存留的浮煤和碎矸石厚度，這里取 100mm。 滾筒的轉(zhuǎn)速對能耗、裝載、煤塵影響很大 ,由 公式采煤機(jī)截齒的最大切削厚 第 4 頁 度nm Vh ?? 1000max可 知 ， 當(dāng)采煤機(jī)一條截線上安裝的截齒數(shù) m、牽引速度 v 已 定 時轉(zhuǎn)速 n 愈高，煤塵產(chǎn)生量愈大，截割部耗能也就愈高。 r煤的容重，這里取 噸 /米 3 2）按截齒最大切削厚度決定牽引速度 V2 采煤機(jī)在工作過程中滾筒及按一定的轉(zhuǎn)速 n 運(yùn)動，由按一定的牽引速度 v 運(yùn)動，滾筒的切削厚度按照月牙規(guī)律變化，如果滾筒的截齒數(shù)為 m，則截齒的最大切削厚度 hmax用公式表示如下： hmax= nmv?1000 毫米 當(dāng) m、 n 一定時 hmax與 v 成正比關(guān)系，當(dāng) hmax大于齒坐上截齒伸出長度，使齒座及螺旋葉片也參與截割，則截 割 阻力及功率劇增，使齒座受到磨損，造成截齒不能正常 工作。 A基準(zhǔn)煤的截割阻抗，取 200 牛頓 /毫米。 176。 第二章 礦山運(yùn)輸機(jī)械選型設(shè)計(jì) 第一節(jié) 原始數(shù)據(jù)列表 1． 原始數(shù)據(jù)列表 回采工作面的生產(chǎn)能力 t/h 刮板輸送機(jī)的鋪設(shè)長度 m 刮板輸送機(jī)的鋪設(shè)傾角 物料松散密度 kg/m3 700 150 10176。 β刮板輸送機(jī)鋪設(shè)傾角，這里取 10176。 a180。)=14849+ 150261360 (150－ － 5) =253087N S5=S4－ (WZH+WK)=253087－ （ 261360+26943） =80105N S6=S5+ LWK (L－ Lw－ L180。 Smax刮板的最大靜張力，取 134607 N 第三節(jié) 采取順槽運(yùn)輸機(jī)械的選型設(shè)計(jì) 一、轉(zhuǎn) 載機(jī)的選擇 選擇 SZZ730/110 型轉(zhuǎn)載機(jī)，具體參數(shù)見下表。g)Lgw180。g重段托滾的間距 ,取 L輸送機(jī)鋪設(shè)長度，取 1000m ω180。 第 四 節(jié) 采區(qū)上（下）山膠帶機(jī)選型計(jì)算 一、帶式輸送機(jī)的選型 選擇 DSP1080/1000 型膠帶輸送機(jī)，其參數(shù)具體見本章第二節(jié)： 輸送能力 Qc=kB2vγc=458 1 1=956t/h〉 700t/h，滿足要求。cosβ +(q+qd)Lgsinβ =(++) 700 176。g重段托滾的間距 ,取 L輸送機(jī)鋪設(shè)長度，取 700m w180。gg cosβ =5(+) cos10176。 第 18 頁 第五節(jié) 大巷電機(jī)車的選型計(jì)算 一、根據(jù)原始資料選擇電機(jī)車和礦車型式 按表 4－ 1 電機(jī)車粘著質(zhì)量選擇如下： 礦用架線電機(jī)車參數(shù) 型號 粘著質(zhì)量 軌距 傳動比 受電器高度 ZK7－ 9/550 7T 900mm 18002200mm 制動方式 電機(jī)型號 電壓 功率 彎道半徑 機(jī)械電氣 ZQ－ 24 550V 7 米 固定礦車參數(shù) 型號 容積 載重量 輪距 允許牽引力 規(guī)格尺寸 － 9 3T 900ｍｍ 60000N **（米） 二、列車組計(jì)算 按照電機(jī)車的粘著條件計(jì)算車組重量 ｎ ???????? ????? 39。=( ??? +3)(40+3)=1835mm B＜ B180。 a兩卷筒之間的距離 二層纏繞時 只考慮 а n1030180。0=F02ph0=1238172**== 主加速開始 F1= F180。4=F42ph4=455732**3== 校核 F180。 Q= 15 =估算空壓機(jī)出口壓力 空壓機(jī)的出口壓力應(yīng)能保證所有風(fēng)動機(jī)具的壓力比額定壓力高出一個大工 作 面 工 具 機(jī)站150 150 20030020530130 170150200150170150掘進(jìn)工作面網(wǎng)絡(luò)圖 第 31 頁 氣壓（ ） P=P 進(jìn) +λ L+ 式中： Pe：為風(fēng)動機(jī)具的額定壓力 Pe= λ：為每 Km輸氣管阻力損失λ = Mpa/Km L: 至最遠(yuǎn)處的輸氣距離： L= 所以 P=+ += 選空壓機(jī)型號及臺數(shù) 依據(jù) Q 和 P 的估算值，選擇 L860/8 型空壓機(jī) 兩 臺，一臺工作，一臺備用，額定排氣壓力為 ，排氣量 60m3/min。 第 34 頁 求風(fēng)源的靜壓特性： 設(shè)通風(fēng)機(jī)的全壓系數(shù)為 p ，動壓系數(shù)為 pd G473″型通風(fēng)機(jī) pd = 2Q靜壓系數(shù) p st，風(fēng)源的靜壓系數(shù) p Yst 風(fēng)源特性曲線： P Yst=p Lkpd =p 2Q =P 2Q 利用效率與負(fù)壓之間的比例關(guān)系，得風(fēng)源的靜壓效率曲線： η Yst=η 72% D′ 9 、求拋物線 0A 、 1A 、 2A 、 3A 、 4A 與安裝角特性的交點(diǎn)： 令 ?A 則 1A = 與 Q =30176。 73% 求各時間區(qū)段： 由 Go=（ Q =）作垂直線與各拋物線分別交于點(diǎn) G G G G4 第 39 頁 由 p （ AQ ） 2得下表： 點(diǎn) G0 G1 G2 G3 G4 P 得各區(qū)段值： r1= r2= r3= Σ r= 1總表： 點(diǎn) Q Q p A η Q P N G0 C1 30176。 《 規(guī)程 》 第 278 條規(guī)定：工作水泵的能力應(yīng)在 20小時內(nèi)排出 24小時的正常涌水量，備用水泵的能力應(yīng)不小于工作水泵能力的 70%，并且工作和備用水泵的總能力，應(yīng)能在 20 小時內(nèi)排出礦井 24 小時的最大涌水量，檢修水泵的能力應(yīng)不小于工作水泵能力的 75%。 吸排水管沿程阻力系數(shù) λ p=λ x=五、確定水泵工況 見五臺泵 3條排水管路布置圖。 KWg Q HN 0 *1 0 0 0 3 8*1 4 **1 0 2 01 0 0 0 ??? ?? 小于配套電機(jī)功率 N=850KW，可以使用。