【正文】 調(diào)車系數(shù)取 τ：相對運(yùn)行時(shí)間 τ = ??TT 式中： T=tzh+tk=chVL802? = m in1216 ??? L：運(yùn)輸距離 L 取 vch：長時(shí)速度 vch=16Km/h α調(diào)車系數(shù) = 休止時(shí)間 θ取 20min ωzh：重車運(yùn)行阻力系數(shù) ωzh = idz 等阻坡度一般取 τ = ??TT = ?? n≤ ? ????????? ??? **1000 1= 臺 )10 0 0 ( 7)( /0 ???????????? pzh iWbGG Pn ?臺 制動狀態(tài)粘著系數(shù)ψ = ω′zh重列車運(yùn)行的阻力系數(shù) ip 軌道平均坡度 b制動減速度， m/s2 b=shslv22 = vs制動開始 時(shí)的運(yùn)行速度， m/s,取長時(shí)速度，列車制動時(shí)列車速度 vs=vch=16Km/h= Lsh： 實(shí)際制動距離 Lsh=Lzhivst=40－ 2= Lzhi：規(guī)定制動距離 Lzhi=40m t：制動空行程時(shí)間 t=2s 按制動條件計(jì)算出的礦車數(shù)太少，不能滿 足生產(chǎn)，需加有閘礦車，以滿足生產(chǎn)。 111 6 2 2 8 21 0 0 01 8 0 0m a x ???? s Bsm d 9 sd膠帶的抗拉強(qiáng)度，取 sd =1800kN/m=1800N/mm 等速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)驅(qū)動滾筒所需的牽引力 P=s9s1+(s9+s1)=16228237051+（ 162282+37051） =133204N kwkwpvkN 1 6 1 0 0 0 3 3 2 0 411 0 0 0 ???? ???? ? 選用兩臺 160kw 的電動機(jī)雙機(jī)驅(qū)動。 =5361N sminzh=s6=27030smin,滿 足要求?！錱空段單位長度上分布的托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量， q180。輸送帶沿重段運(yùn)行的阻力系數(shù) ,取 β 輸送機(jī)的鋪設(shè)角度，取 10176。39。 +(+) 700 176。 B=1000mm≥2amax+200=2 300+200=800mm，滿足要求。 式中： B 帶寬 B =1000mm。=865N 滿足要求。輸送帶沿重段運(yùn)行的阻力系數(shù) ,取 wk=(qd+q″ g)Lgω″cosβ =（ +） 1000 cos0=4996N 式中 q″g空段單位長度上分布的托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量， q180。39。cosβ =(++) 1000 176。 帶式輸送機(jī)的帶寬應(yīng)根據(jù)物料的最大塊度進(jìn)行核算。 輸送量 轉(zhuǎn)載長度 落地段長度 刮板鏈速 電機(jī)功率 電壓 轉(zhuǎn)速 中部槽規(guī)格 刮板鏈型式 刮板鏈規(guī)格 700T/h 34m 8m *730*222mm 單鏈 30*108mm 破斷載荷 減速器速比 刮板間距 與皮帶搭接長度 液力耦合器充液量 液力耦合器工作輪有效直徑 113T :1 648mm 15m 19L 562mm 二、帶式輸送機(jī)的選型 由刮 板運(yùn)輸機(jī)的輸送量 700 噸 /小時(shí)選擇 DSP1080/1000 型膠帶輸送機(jī)，其參數(shù)具體如下： 輸送量 輸送機(jī)長度 傾角 電機(jī)型號 電機(jī)功率 電壓 輸送帶規(guī)格 徑向扯斷強(qiáng)度 第 13 頁 800T/h 1000m 0176。r+S180。) =80105+ 15026943 () =104664N S7= LwLweS Kfa ?026= *1502 6 9 4 31 0 4 6 6 4 180/**2 ??e =18709N 第 11 頁 S8=S7+ LWK L180。=5m s1=0 s2=s1+q1L′g(ω1cosβ － sinβ )=0+ 5 （ cos10186。相鄰中部槽的最大折曲角，取 3176。 彎曲段半徑 R=L/2*sin(a180。 g取 牛頓 /千克 (2)空段直線段的總阻力 Wk= g1Lg (ω 1cosβ? sinβ)= 150 ( cos10176。 該刮板輸送機(jī)的主要技術(shù)數(shù)據(jù)如下 ： 圓環(huán)規(guī)格 破斷 刮板間 形式 輸送量 輸送速度 設(shè)計(jì)長 電機(jī)功 電壓 中部槽 規(guī)格 第 9 頁 力 距 度 率 等級 2Φ26*92mm 850KN 1104mm 中心雙鏈 700t/h *200kw 1140v 1500*730*317mm 3. 運(yùn)行阻力核算 (1)重段直線段的總阻力 Wzh=(qω +q1ω 1)Lgcos β+(q+q1) Lgsinβ =（ 207 + ） 150 cos10176。 1350 按上表數(shù)據(jù)進(jìn)行刮板輸送機(jī)的選型計(jì)算。 第四節(jié) 采煤機(jī)、支護(hù)設(shè)備、輸送機(jī)配套關(guān)系圖 根據(jù)以上的設(shè)計(jì)計(jì)算采煤機(jī)選擇 MXG600/，液壓支架選擇 PY400型 支撐掩護(hù)式 液壓支架，配套的刮板輸送機(jī)可以選擇 SGZ730/400 可彎曲刮 板輸送機(jī)，刮板輸送機(jī)的選型校核見第二章。 16 電機(jī)尺寸 1200*960*650 mm 17 適應(yīng)煤層傾角 040176。 式中： A采煤機(jī)采高，這里取 米 H采煤機(jī)截割部減速箱高度，一般等于電機(jī)高度，這里取 米 L搖臂長度（搖臂擺動中心到滾筒中心的距離） ,這里取 米 amax搖臂向上擺動最大角 ,這里取 62176。 HωB基準(zhǔn) 煤 的比能耗，取 對于上滾筒采煤機(jī)前部滾筒的比能耗值 為 HωX =，則后滾筒的比能耗值為： H’ωX =K3 HωX = = 式中 K3后滾筒工作條件系數(shù)，查表得 雙滾筒采煤機(jī)的滾筒直徑以采高的 52%計(jì)算，則雙滾筒采煤機(jī)所需 單 電機(jī)功率為： 第 6 頁 ????????? )5 4 8 ( 7 0 0)(*2 39。 故 V3≤ 支架的推移速度。 為了避免上述情況的發(fā)生，一般截齒的最大切削厚度應(yīng)小于截齒伸出齒座長度的 70%，按照這一要求采煤機(jī)的牽引速度 V2可用下式表示。 1）根據(jù)采煤機(jī)的最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率 Qmin 決定牽引速度 V1 rBHQV ???? 60 m in1 ????? 米 /分 式中 Qmin采煤機(jī)的最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率，這里取 噸 /小時(shí)。在實(shí)踐中滾筒轉(zhuǎn)速愈高則循環(huán)愈快，采煤機(jī)裝煤效果不好。 3940 4800 第三節(jié) 滾筒采煤機(jī)的選擇 一、采煤機(jī)性能參數(shù)的計(jì)算與決定 1. 滾筒直徑的選擇 雙滾筒采煤機(jī)的滾筒直徑應(yīng)大 于 最大采高的一 半，按經(jīng)驗(yàn)公式雙滾筒采煤機(jī)的滾筒直徑 D=(~) hmax= = 米，初步選取滾筒直徑為 米。 二、支架強(qiáng)度的確定 支架支護(hù)強(qiáng)度 q 就是支架單位支護(hù)面積上的支撐力，具體計(jì)算可由經(jīng)驗(yàn)公式估算。 a考慮偽頂，煤皮冒落，支架仍有可靠初撐力所需的支撐高度補(bǔ)償量，本設(shè)計(jì)中煤層厚度為 3600mm，取 300mm。 適應(yīng)不同類級頂板的架型及支護(hù)強(qiáng)度 老頂級別 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 直接頂類別 1 2 3 1 2 3 1 2 3 4 4 架型 掩護(hù)式 掩護(hù)式 支撐式 掩護(hù)式 支掩 撐護(hù) 掩式 護(hù) 支撐式 支 撐 掩 護(hù) 支 撐 掩 護(hù) 支支 撐撐 掩式 護(hù) 支支 撐撐 采高〈 時(shí)支撐式 采高〈 式 第 2 頁 式 式 式 式 掩式 護(hù) 式 支架支護(hù)強(qiáng)度（噸 /米 2） 采高 （米） 1 30 30 30 〉 2 30 結(jié)合深孔爆破，軟化頂板的措施處理采空區(qū) 2 35（ 25） 35（ 25） 35 〉 2 35 3 45（ 35） 45（ 35） 45 〉 2 45 4 55（ 45） 55（ 45） 55 〉 2 55 單體支柱支護(hù)強(qiáng)度（噸 /米 2） 采高 （米） 1 15 15 15 按采空區(qū)處理方法確定 2 25 25 25 3 35 35 35 其選擇原則是：在最大采高時(shí)。 第 1 頁 第一章 支護(hù)設(shè)備與采煤機(jī)選型設(shè)計(jì) 第一節(jié) 原始數(shù)據(jù) 機(jī)械化采煤工作面根據(jù)支護(hù)類型的不同可以分為普采和綜采，本設(shè)計(jì)中采區(qū)原始數(shù)據(jù)如下表： 采 區(qū) 原 始 數(shù) 據(jù) 煤層厚度（ M） 截割阻抗（牛頓/毫米） 煤層傾角（ 176。它根據(jù)煤層厚度及采取地質(zhì)條件變化因素而定。 Hmax=hmax+ a=+= 米 Hmin=hmin－ S2－ b－ c ＝ hmin － － － =－ － － = 米 式中： hmax 、 hmin煤層最大厚度和最小厚度；米。 c支架頂梁上存留的浮煤和碎矸石厚度，這里取 100mm。 支撐強(qiáng)度值為 噸 /米 3=查 液壓支架產(chǎn)品目錄 我們選用 PY400 型 支撐掩護(hù)式 液壓支架， 該支架的具體參數(shù)如下表： 支架形式 型 號 煤層傾角 支護(hù)高度(m) 初撐力(KN) 工作阻力 (KN) 支護(hù)強(qiáng)度(MPa) 質(zhì) 量(t) 支撐掩護(hù)式液壓支架 PY400 22176。 滾筒的轉(zhuǎn)速對能耗、裝載、煤塵影響很大 ,由 公式采煤機(jī)截齒的最大切削厚 第 4 頁 度nm Vh ?? 1000max可 知 ， 當(dāng)采煤機(jī)一條截線上安裝的截齒數(shù) m、牽引速度 v 已 定 時(shí)轉(zhuǎn)速 n 愈高，煤塵產(chǎn)生量愈大，截割部耗能也就愈高。 采煤機(jī)的最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率用公式表示為 in ?? WQ = 2020/24 = 噸 /小時(shí) 式中： W 采煤機(jī)的日平均產(chǎn)量，查表 1 可知 W=60 104/300=2020 噸。 r煤的容重，這里取 噸 /米 3 2）按截齒最大切削厚度決定牽引速度 V2 采煤機(jī)在工作過程中滾筒及按一定的轉(zhuǎn)速 n 運(yùn)動，由按一定的牽引速度 v 運(yùn)動，滾筒的切削厚度按照月牙規(guī)律變化，如果滾筒的截齒數(shù)為 m，則截齒的最大切削厚度 hmax用公式表示如下： hmax= nmv?1000 毫米 當(dāng) m、 n 一定時(shí) hmax與 v 成正比關(guān)系，當(dāng) hmax大于齒坐上截齒伸出長度，使齒座及螺旋葉片也參與截割，則截 割 阻力及功率劇增，使齒座受到磨損，造成截齒不能正常 工作。 3）液壓支架的推移速度決定的牽引速度 V3 支架的推移速度應(yīng)大于采煤機(jī)的牽引速度，才可以保證采煤機(jī)安全生產(chǎn)。 A基準(zhǔn)煤的截割阻抗，取 200 牛頓 /毫米。 二、初選采煤機(jī) 及其 設(shè)備配套 依據(jù)以上所計(jì)算的采煤機(jī)的各種數(shù)據(jù)列表如下 表 3 采高 滾筒直徑 截深 生產(chǎn)率 牽引力 牽引速度 滾筒轉(zhuǎn)速 n 電機(jī)功率 4 米 米 米 Q=700T/h 300 千牛 米 /分 45 轉(zhuǎn) /分 2 300KW 根據(jù)該表可以選擇西安煤礦機(jī)械廠生產(chǎn)的 MXG600/ 型采煤機(jī)， 該采煤機(jī)的主要技術(shù)指標(biāo) 見 下表 : 三、初選采煤機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)校驗(yàn) hmax的校核 2s in2 m a xm a x DaLHAh ???? =－ ＋ ?? ＋ =4 米〉 米該采煤機(jī)符合要求。 176。)－ = 采煤機(jī)臥底量為 0300mm,滿足要求。 第二章 礦山運(yùn)輸機(jī)械選型設(shè)計(jì) 第一節(jié) 原始數(shù)據(jù)列表 1． 原始數(shù)據(jù)列表 回采工作面的生產(chǎn)能力 t/h 刮板輸送機(jī)的鋪設(shè)長度 m 刮板輸送機(jī)的鋪設(shè)傾角 物料松散密度 kg/m3 700 150 10176。 以東西兩翼各有一個(gè)年產(chǎn)量 120 萬噸的采區(qū)，東西兩翼采區(qū)距井底車場距離 L =1200m； 第二節(jié) 工作面運(yùn)輸機(jī)械的選型設(shè)計(jì) 一、確定刮板運(yùn)輸機(jī) Qc=700 噸 /小時(shí) 刮板輸送機(jī)的輸送能力應(yīng)略大于 Qc， 我們選擇 SGZ730/400 可彎曲刮板輸送機(jī)。 β刮板輸送機(jī)鋪設(shè)傾角，這里取 10176。 第 10 頁 2)按彎曲幾何關(guān)系，求算中部槽彎曲段的中心角 a。 a180。 3）用逐點(diǎn)法求各點(diǎn)張力 取最小張力點(diǎn)張力 s1=0 按彎曲段距工作面上端 5 米， L180。)=1484