【正文】 循環(huán)推動力略大于循環(huán)阻力，說明所設(shè)的出口汽化率 Xe 基本正確，因此所設(shè) 計的再沸器可以滿足傳熱過程對循環(huán)流量的要求。 s) 釜液進(jìn)口管內(nèi)流動雷諾數(shù)： = 進(jìn)口管內(nèi)流體流動摩擦系數(shù)： = 進(jìn)口管長度與局部阻力當(dāng)量長度： = 管程進(jìn)出口阻力 : = ① 傳熱管顯熱段阻力△ P2 =(m2 s 氣相密度：ρ v = 蒸氣壓曲線斜率（ Δ t/Δ P） = m2 K/kg 二 估算設(shè)備尺寸 熱流量： = Mw0 ?= m/s 39。 ML=*假設(shè)板 間距 HT=。C 純丙烷的 v? =4743mkg 第四節(jié) 精餾塔工藝設(shè)計 1. 物性數(shù)據(jù) 定性溫度 T取塔頂溫度 TD=，塔底溫度 T2= 的平均溫度 液相 密度（ 176。 塔頂溫度 t=53 176。 二 塔內(nèi)氣、液相流量： 塔內(nèi) 氣、液相流量： 1）精餾段： L RD??； ( 1)V R D? ? ? 2）提餾段：39。 2） 必要的檢測手段 為了方便解決操作中的問題，需在流程中的適當(dāng)位置設(shè)置必要的儀表，以及時獲取壓力、溫度等各項(xiàng)參數(shù)。 第二章 方案流程簡介 1． 精餾裝置流程 精餾就是通過多級蒸餾，使混合氣液兩相經(jīng)多次混合接觸和分離，并進(jìn)行質(zhì)量和熱量的傳遞，使混合物中的組分達(dá)到高程度的分離，進(jìn)而得到高純度的產(chǎn)品。 2． 再沸器 作用：用以將塔底液體部分汽化后送回精餾塔，使塔內(nèi)氣液 兩相間的接觸傳質(zhì)得以進(jìn)行。 1． 精餾塔 精餾 塔是一圓形筒體，塔內(nèi)裝有多層塔板或填料，塔中部適宜位置設(shè)有進(jìn)料板。前后的數(shù)據(jù)由于工程量浩大也許有不一致的地方，屬于學(xué)生我自己的能力不夠，請老師諒解！ 感謝老師的指導(dǎo)和參閱！ 目錄 第一章 概述……………………………………………………… 1 第二章 方案流程簡介…………………………………………… 3 第三章 精餾過程系統(tǒng)分析……………………………………… 5 第四章 再 沸器的設(shè)計………………………………………… 14 第五章 輔助設(shè)備的設(shè)計……………………………………… 21 第六章 管路設(shè)計……………………………………………… 25 第七章 控制方案……………………………………………… 27 設(shè)計心得及總結(jié) ………………………………………………… 28 附錄一 主要符號說明…………………………………………… 29 附錄二 參考文獻(xiàn)………………………………………………… 31 第一章 第二章 第三章 第四章 概述 精餾是分離過程中的重要單元操作之一，所用設(shè)備主要包括精餾塔及再沸器和冷凝器。所以塔板和浮閥一般采用不銹鋼材料。 3． 冷凝器 （設(shè)計從略） 用以將塔頂蒸氣冷凝成液體，部分冷凝液作塔頂產(chǎn)品，其余作回流液返回塔頂，使塔內(nèi)氣液兩相間的接觸傳質(zhì)得以進(jìn)行，最常用的冷凝器是管殼式換熱器。 2． 工藝流程 1） 物料的儲存和運(yùn)輸 精餾過程必須在適當(dāng)?shù)奈恢迷O(shè)置一定數(shù)量不同容積的原料儲罐、 泵和各種換熱器，以暫時儲存，運(yùn)輸和預(yù)熱（或冷卻）所用原料，從而保證裝置能連續(xù)穩(wěn)定的運(yùn)行。 LM =*42+*44= kg/kmol。 塔底壓力為 P=。C Pr=P/Pc=Tr=T/Tc= ?? = 查表 Z= V? =RTZMP =*)(* 10**10* 35 ? ?= 53176。 Mv=* WL=L 5． 嚴(yán)重漏液校核 當(dāng)閥孔的動能因子低于 5 時將會發(fā)生嚴(yán)重漏夜，故漏液點(diǎn)的氣速可取 0F =5 的相應(yīng)孔流氣速 vFu?039。 K 表面張力：σ b＝ 氣相粘度：μ v =_? ? RR LbLvtp ??? ??? 1_gl tptpbCDD LP ???????? ????????? ??? ??? _ ①管程進(jìn)出口阻力△ P1 進(jìn)口管內(nèi)質(zhì)量流速： =(m20 2 5 2?? DDL ooVViV Gd??Re 54 12 VeV R???VViVVGdLP ?? 2 25 ??? b. 液相流動阻力△ PL5 = kg/(m2 則 ? ??????? mhfgugpfZHe 2? 3/4 66 8 74 mkgL ??qVLh = ??36004 2ud?選取泵的型號： Y 揚(yáng)程： 60～ 603m 流量： ～ 500m3 /h （兩臺，一備一用） 實(shí)際液體流速： u= ， 管路直徑： d==27mm 液體密度： kg/ m3 液體粘度 smPa?? ? 取ε = 相對粗糙度：ε /d= ??? ??du 查得：λ = 取管路長度： l=60m 取 90 度彎管 2 個（ d402? ），其中吸入管裝吸濾筐和底閥7?? ，一個 90 度彎頭；排出管中截止閥一個 el =15d，一個90 度彎頭，進(jìn)入突然縮小 ?? ，文氏管流量計 1 個，噴嘴阻力取 Pa610? ? ?? ?????? mgpcgud lehf )1( 2 ??? 取 mZ 5??? ， 則 ? ???????? mhfgugpfZHe 2? 444?L?qVLh = ??36004 2ud?該處泵揚(yáng)程為負(fù)值，說明正常工作時無須使用該泵，但在非正常工作或者停止工作時，需使用該泵，不可忽略。問題在我們的努力下是總會得以解決的，只要付出努力，當(dāng)你的迷茫達(dá)到一定的時候，就必然會走向成功。 附錄一 主要符號 說明 符號 意義與單位 符號 意義與單位 A 塔板上方氣體通道截面積 m2 E 液流收縮系數(shù) Aa 塔板上有效傳質(zhì)區(qū)面積 m2 ev 單位質(zhì)量氣體夾帶的液沫質(zhì)量 Ad 降液管截面積 m2 F0 氣體的動能因子 kg1/2/(s*m1/2) F1 實(shí)際泛點(diǎn)率 Ao 板孔總截面積 m2 Nt 理論塔板數(shù) AT 塔截面積 m2 Np 實(shí)際塔板數(shù) b 液體橫過塔板流動時的平均寬度 m n 浮閥個數(shù) bc 塔板上邊緣寬度 m p 系統(tǒng)總壓力 kPa 組分分壓 kPa bd 降液管寬度 m Δpf 塔板阻力降 N/ m2 bs 塔板上入口安定區(qū)寬度 m Φ 熱負(fù)荷 w(kw) b’s 塔板上出口安定區(qū)寬度 m qnD 餾出液摩爾流量 kmol/h C 計算液泛速度的負(fù)荷因子 qnF 進(jìn)料摩爾流量 kmol/h C20 液體表面張力 20mN/m 時的負(fù)荷因子 qm 質(zhì)量流量 kmol/h Co 孔流系數(shù) qnL 液相摩爾流量 kmol/h D 塔徑 m qnv 氣相摩爾流量 kmol/h do 篩孔直徑 m qnW 釜液摩爾流量 kmol/h ET 塔板效率 液流收縮系數(shù) qn Lh 液相體積流量 m3 /h qnLs 液相體積流量 m3 /s hσ 克服液體表面張力的阻力 m qnVh 氣相體積流量 m3 /h how 堰上方液頭高度 m qnVs 氣相體積流量 m3 /s hw 堰高 m R 回流比 K 相平衡常數(shù) r 摩爾汽化潛熱 kJ/kmol k 塔板的穩(wěn)定性系數(shù) T 熱力學(xué)溫度 K lw 堰長 m t 攝氏溫度 ℃ M 摩爾質(zhì)量 kg/kmol FLV 兩相流動參數(shù) ρ 密度 kg/m3 f 汽化分?jǐn)?shù) σ 液體表面張力 mN/m Hd 氣相摩爾焓 kJ/kmol τ 時間 s H’d 降液管內(nèi)清液層高度 m Φ 降液管中泡沫層的相對密度 Hf 降液管內(nèi)泡沫層高度 m ? 篩板的開孔率 HT 塔板間距 m B 液沫夾帶分?jǐn)?shù)，浮閥固定底邊尺寸 m hb 降液管底隙 m u 設(shè)計或操作氣速 m/s hd 液體流過降液管底隙的阻力 m ua 通過有效傳質(zhì)區(qū)的氣速 m/s hf 塔板阻力（以清液層高度表示 m） uf 液泛氣速 m/s ht 塔板上的液層阻力（以清液層高度表示 ） m uo 篩孔氣速 m/s ho 干板阻力 （以清液層高度表示） m zf 進(jìn)料的摩爾分?jǐn)?shù) h’o 嚴(yán)重漏液時的干板阻力 m α 相對揮發(fā)度 u’o 嚴(yán)重漏液時相應(yīng)的閥孔氣速 m/s β 塔板上液層的充氣系數(shù) x 液相摩爾分?jǐn)?shù) y 氣相摩爾分?jǐn)?shù) Z 塔高 m 下 標(biāo) 組分名稱 min 最小 c 冷缺水 max 最大 D 餾出液 n 塔板序號 e 平衡 opt 適宜 F 進(jìn)料 q 精。 7.《化工原理》（下冊）