【正文】 ?01 4Ad? （ 13） 環(huán)縫間隙流通面積 ： 進VqAj mw? （ 14） 中層管內(nèi)徑： ?Ajdd 4212 ?? 外 （ 15） 式中 2d —— 中層管內(nèi)徑， m； 外1d —— 內(nèi)層管外徑， m； Aj—— 進水環(huán)形通道截面（圖 98）， m2 ； qmw—— 高壓冷卻水進口流量， m3 /s； 進V —— 高壓冷卻水進水流速，一般選用 5～ 6m/s。下面根據(jù)轉爐吹Ｃ煉實際情況，對氧槍的受熱機理進行簡略的分析 。凝結爐殼內(nèi)層溫度應接近氧槍外壁溫度，而渣殼外層的溫度應為爐渣熔點。未燃法除塵系統(tǒng)，眼罩中的煙氣溫度可取爐氣出口溫度，一般為 1500℃ 左右。 進行氧槍水冷系統(tǒng)設計時應當首先確定氧槍墻體尺寸，然后進行氧槍傳 熱計算及冷卻水流量、流速計算，確定要求的供水壓力等。冶煉過程中氧槍在爐口以上應快速升降，以縮短冶煉周期；當氧槍進入爐口以下時則應慢速升降，以便準確控制槍位來控制熔池反應。 ③ 當氧氣壓力或冷卻后隨壓力低于給定值，或冷卻水升溫高于給定值時，氧槍能自動提升。 ③ 制動裝置。 出鋼口長度 爐口直徑 d0 出鋼口傾角 β 0176。老師不僅在學業(yè)上給我以精心指導，同時還在思想、生活上給我以無微不至的關懷，在此謹向老師致以誠摯的謝意和崇高的敬意。 爐殼內(nèi)徑 D 殼內(nèi) 爐帽高度 H 爐帽工作層 爐身高度 爐底工作層 爐底永久層 爐帽永久層 爐身 填充層 爐帽鋼板 爐身鋼板 爐底鋼板 托圈 高度 托圈 寬度 蓋板厚度 腹板 厚度 耳軸直徑 噴頭類型 七 孔拉瓦爾型 噴孔夾角 18176。 ⑤ 氧槍極限位置保護。 (1)氧槍升降機構的組成 當前氧槍升降機構的基本形式是用起重卷揚機垂直升降氧槍。 應保證氧槍升降平穩(wěn)，控制靈活，操作安全 ， 結構簡單，便于維護。 h) 1t —— 進水水溫，取 20℃； 2t —— 出水水溫，取 45℃ c —— 冷卻水的比熱容， c = 103kJ/(kg飛濺的金屬液滴在泡沫渣沒有形成之前，可能起很大作用，當泡沫渣形成以后，飛濺的金屬液滴將為泡沫渣所吸收，它的傳熱作用將大大減輕。 ③ 深入爐內(nèi)的氧槍上部沒有凝結爐渣，直接受爐壁的輻射傳熱。反應區(qū)的溫度一般認為可高達 22002400℃ ，產(chǎn)生很大的熱流，但由于端面面積小，傳給氧槍的實際熱量并不大。 按式（ 11），管內(nèi)氧氣工況流量 smmqvTP TPqvoo / i n/ 2901 33 ???????標標工 取中心管內(nèi)氧氣流速 smV /501 ? ，則中心氧管內(nèi)徑： mAd 01 ???? ?? 根據(jù) 標準熱軋無縫鋼管產(chǎn)品規(guī)格，選取中心鋼管為 mm7245 ?mm? 驗算氧氣在鋼管內(nèi)實際流速： 符合要求 ? ? ? ?smAqvv o 20 ??? π工遼寧科技學院課程畢業(yè)設計 (論文 ) 14 (2)中、外層鋼管管徑 根據(jù)生產(chǎn)實踐經(jīng)驗，選取氧槍冷卻水耗量 htqmw /300? ；冷卻水進水速度smVj /5? ，出水速度 smVp /6? （因為出水溫度升高，體積增大，故 VpVj）。則收縮半角為 25176。采用普通鐵水。氧流量的精確計算 ， 根據(jù)物料平衡求得。 爐殼作用 轉爐爐殼類似于一個承受高溫、高壓的容器，它在使用過程中要承受下 遼寧科技學院課程畢業(yè)設計 (論文 ) 7 作用力。 氧氣轉爐爐襯設計 爐襯材質的選擇 ① 工作層：采用煤炭磚。 β 太大，增加了出鋼口的長度，也增加了鋼流在空氣中的暴露時間，增加了鋼液的吸氣和熱損失。本設計取 。 1/2hd= )K Fr（ 取 K= 39。 爐容比 爐容比系指轉爐有效容積與公稱容量之比值。 三、推薦參考文獻（一般 4～ 6 篇，其中外文文獻至少 1 篇） 期刊 :[序號 ] 作者 .題名 [J].期刊名稱 .出版年月，卷號（期號）：起止頁碼。 制圖符合制圖規(guī)范。 其特點是，形狀簡單，爐底砌筑簡便；其形狀基本能滿足煉鋼要求，與相同容量的其他爐型相比，在熔池直徑相同情況下，熔池最深?？傻茫? ??Dm (2) 熔池深度 h 計算 由 池VG 1?? 可得： 8 01 ??? ?GV 池 (m3) 22 ???? DVh 池 (m) 確定 D= h= h/D=符合要求 D 底 == (3)熔池其他尺寸的確定 底部噴嘴直徑 d 39。大型轉爐取下限，小型轉爐取上限。傾角。 ① 底吹氣體 N2 、 Ar BN2=() BAr= m3/() PAr≥ PN2≥ Mpa 本設計的底部噴吹 N2 、 Ar，選擇細金屬管磚式供氣氣體。 根據(jù) 380t 轉爐爐襯襯材，本設計采用表 12 所示的值 爐襯厚度 永久層厚度 /mm 填充層厚度 /mm 工作層厚度 /mm 爐帽 230 100 650 爐身 115 100 850 爐底 230 195 600 轉爐爐體金屬構件設計 爐殼通常由爐帽、爐身和爐 底三部分組成。 (4)耳軸 耳軸直徑的確定 不同容量的轉爐耳軸直徑如表 131 所示 轉爐容量 /t 30 50 130 200 300 耳軸直徑/mm 630~650 800~820 850~900 1000~1050 1100~1200 根據(jù)需要本設計選擇的耳軸直徑為 1280mm 遼寧科技學院課程畢業(yè)設計 (論文 ) 9 二 轉爐氧槍設計 氧槍噴頭尺寸計算 噴頭主要參數(shù)計算公式 (1) 氧流量計算 氧流量是指單位時間通過氧槍的氧量（ m3/min）。 圖 141 M 與 Po、 V 之間的關系 遼寧科技學院課程畢業(yè)設計 (論文 ) 10 表 141 M、 V、 P0之間的關系 轉爐氧槍噴頭尺寸計算 公稱容量 380t 轉爐設計氧槍噴頭尺寸。 由上式可求出 d==48mm (5) 求噴孔出口直徑 根據(jù)等熵流表，在 M= 時， ?喉出 AA ， 故噴孔出口直徑： mmdd T ????出 (6) 計算噴孔擴張段長度 取擴張段的半錐角 ? 為 50,則 擴張段長度 mmddL T 805t a n2 4862t a n2 ???????出擴 (7)收縮段長度 取收縮 α收 =50176。 (1) 中心氧管管徑 套用上述公式可得。 氧槍受熱機理分析 ① 氧槍噴頭端面及其附近側面受氧氣射流沖擊而形成高溫反應區(qū)的輻射傳熱。渣殼的侯度由氧槍冷卻條件、爐渣熔點、爐渣溫度和爐渣 內(nèi)氧槍傳熱條件決定，一般渣殼厚度為10~20mm。 綜上所述，氧槍接受的熱量 主要來自熔渣向氧槍傳熱、爐壁的輻射傳熱和飛濺金屬液滴的傳熱。 (1)氧槍熱平衡計算： 冷卻水消耗計算 21()Vqq c t t? ? q —— 氧槍吸收的熱量； kJ/(m2目前國內(nèi)大、中型轉爐氧槍升降速度，快速高達 50m/min，慢速為 5m/min 左右，小型轉爐一般為 8~15m/min。 ④ 車間臨時停電時有可能利用手動控制，使氧槍自動提升。 ④ 失載保護裝置。 帽錐角 65176。