【正文】 上 部的 流體負(fù)荷向下 游動 。 在 升高壓力 的情況 下 ， 原油 可以 溶解氣體。發(fā)表 于 SPE 會議 的 論文是受社會石油工程師出版社 評 論委員會 檢閱的 。提 供的 材料不一定 反應(yīng) 任何位置的社會石油工程師 、它 的官員或成員 的立場 。 介紹 在 20 世紀(jì) 50 年代，作為先驅(qū)者的 ， . Sandberg， N Stein 和， 在研究了極其復(fù)雜的兩相泵 系統(tǒng)并 觀測 了在這種 操作條件 下 泵充氣效率的變化。除此以外 ,只有部分 油管 充滿液體 ,因為氣體 在油管 中占據(jù)了一些空間。由于油管 中的 低壓 ，管路里 靜態(tài)的泡沫 被指引朝著 泵 的 入口 移動 。這就是為什么不同 性能的 機(jī)械動 力 裝置和 （ 或 ） 實質(zhì)性改 變的 泵和 （或） 特別設(shè)計 的 最大限度地減少游離氣 的 影響 的 泵不包括在這 篇文章里 。 Rs(m3/m3) = 在 進(jìn)口條件 中 油中溶解氣體體積 與油液體積的 關(guān)系 (GOR或 m不得有誤 )； 它可以 通過使 用 Standing [9]的關(guān)系 確定 : Rs(m3/m3)= γ g [Pin10y/（ （ 106)] ．．．．．．．．．．．．．．．．．． (5) y=－ 103 Tin+() ．．．．．．．．．．．．．．．．．． (6) γ g = 標(biāo)準(zhǔn)條件 下 氣體密度空氣密度比 γ C = 標(biāo)準(zhǔn)條件下油的密度 與 純水的密度比 = /(+ API0 ) 進(jìn)入泵 的 油量的計算 ,我們可以使用不同 理論的 關(guān) 系， 如 M. [10] ,M Vazquez [11] G .Tackacs [12] 或者 Bearden[5]。如果游離氣體進(jìn)入了泵的腔室，我們必須給這個方程乘以每一沖程柱塞替換的有效體積產(chǎn)生的油量的比率，也就是說 : Qt = ( Voil /Vp) Q ．．．．． ．．．．．．．．．．．．．．．． (17) 方程 (17)代表了在抽取油氣混合物時的理論原油產(chǎn)率。令它的分母為零 ,我們得到了這族曲線的漸近線。假如泵的工作點(diǎn)位于曲線 m = i 的左邊。在場地工作人員認(rèn)為以較低速度的抽油過程將導(dǎo)致更低的生產(chǎn)速度的錯誤推測下，這個過程通常是被阻止的。在液壓條件下 ,更有可能試著消除油管內(nèi)的部分液柱。 圖 5 所示的例子就是已經(jīng)被使用的這種類型的閥門。值得注意的是 ,以標(biāo)準(zhǔn)的部件 (口徑 ＂ 型號的泵 )分離 mm，長度約為 211 mm 的初始（或絕對）體積。 現(xiàn)場試驗 如圖 9 所示，表明 通過 提高 Vp 可以 獲得更大的生產(chǎn)速度 , ,并且 泵 也更難發(fā)生氣鎖 。 . Clegg [15] 對 不同類型的氣體分離器 在 套管孔下 泵不能 工作的 情形中 使用的情況進(jìn)行了廣泛的描述 。 8 圖 12 所示的一個例子是正在使用的這種類型的氣錨。此案例是有意不包括在本文中，是為了說明每次只改變一個參數(shù)的作用。 單位轉(zhuǎn)換 轉(zhuǎn)換前 轉(zhuǎn)換后 進(jìn)制 BPD m3/day 1 .589873 101 Inch m 2 .540000 102 Foot m 3 .048000 101 Lb N 4 .448222 10+0 Psi Pa 6 .894757 10+3 Tk(0K)=[TF( F0 )+] / 9 圖 1：有桿抽油泵示意圖 10 圖 2：方程 15 的圖形化表示 圖 3： P1 的影響 11 圖 4：特殊閥 圖 5： P2 的影響 12 圖 6： V0 最大時的標(biāo)準(zhǔn)泵 圖 7： V0 最小時的變量泵 13 圖 8： V0 的影響 14 圖 9： Vp 的影響 15 圖 10： 氣體的自然分離 16 圖 11： 氣錨 圖 12： m 的影響 指導(dǎo)教師意見： 指導(dǎo)教師簽 字 ： 年 月 日 系 (教研室 )意見： 主任簽字： 年 月 日