【正文】 3 樓層 樓層風荷載/wiF LN 層間剪力/jF kN 層高/jhm 柱 / 梁號 柱相對抗側(cè)剛度 jiD 樓層剛度 柱剪力ejiV 反彎點剛度/jiym 六層 3 邊跨 F 邊跨 A 中跨 D 中跨 B 五層 3 邊跨 F 邊跨 A 中跨 D 中跨 B 四層 3 邊跨 F 邊跨 A 中跨 D 中跨 B 三層 3 邊跨 F 邊跨 A 中跨 D 中跨 B 二層 3 邊跨 F 邊跨 A 中跨 D 中跨 B 一層 邊跨 F 邊跨 A 1 中跨 D 中跨 B 20xx 屆土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 37 頁 共 59 頁 四層 3 三層 3 二層 3 一層 3 風荷載作用下的側(cè)移計算 將層間 剪力除以層間剛度即得到層間位移，各層間位移累加得到頂點位移。 多層 框架內(nèi)力一般由可變荷載效應(yīng)控制，基本組合可采用簡化規(guī)則，考慮以下三種情況： ① 永久荷載標準值產(chǎn)生 的內(nèi)力 + 樓面可變荷載標準值產(chǎn)生的內(nèi)力 ② 永久荷載標準值產(chǎn)生的內(nèi)力 + 風荷載標準值產(chǎn)生的內(nèi)力 ③ 永久荷載標準值產(chǎn)生的內(nèi)力 +（風荷載標準值產(chǎn)生的內(nèi)力 +樓面可變荷載標準值產(chǎn)生的內(nèi)力） 豎向荷載下框架梁的彎矩可以調(diào)幅，降低支座彎矩，相應(yīng)增加跨中彎矩。 m，剪力 KN，軸力 KN） 梁號 截面 內(nèi)力 調(diào)幅恒載 調(diào)幅活載 風載 * 恒+*活 * 恒+*風 * 恒+*（風 +活） 選取內(nèi)力 六層邊跨L 左端 M V 中端 M 右端 M V 六層中跨 左端 M V 中 端 M 右端 M V 六層邊跨R 左端 M V 中端 M 右端 M V 五層邊跨L 左端 M V 中端 M 右端 M 20xx 屆土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 39 頁 共 59 頁 V 五層中跨 左端 M V 中端 M 右端 M V 五層邊跨R 左端 M V 中端 M 右端 M V 四層邊跨L 左端 M V 中端 M 右端 M V 四層中跨 左端 M V 中端 M 右端 M V 四層邊跨R 左端 M V 中端 M 右端 M V 三層邊跨L 左端 M V 中端 M 右端 M V 三層中跨 左端 M V 中端 M 右端 M V 三層邊跨R 左端 M V 中端 M 右端 M V 二層邊跨L 左端 M V 中端 M 右端 M V 二層中跨 左端 M V 中端 M 劉萬元萬州區(qū)未來城小區(qū) 1住宅樓設(shè)計 第 40 頁 共 59 頁 右端 M V 二層邊跨R 左端 M V 中端 M 右端 M V 一層邊跨L 左端 M V 中端 M 右端 M V 一層中跨 左端 M V 中端 M 右端 M V 一層邊跨R 左端 M V 中端 M 右端 M V 表 211 框架柱內(nèi)力的基本組合值 （單位：彎矩 KN 組合柱軸力時尚需考慮縱向框架梁傳來的軸力。 其余樓層剛度 L=***104*30*106=*104 其余樓層剛度 R=***104*30*106=*104 1 樓樓層剛 度 L=***104*30*106=*104 1 樓樓層剛度 R=***104*30*106=*104 表 29 風荷載作用下側(cè)位移 樓層 層間剪力 /KN 樓層剛度 /(KN/m) 層間位移 /i m? 允許位移 /m 6 *104 3/500 *104 5 *104 3/500 *104 4 *104 3/500 *104 3 *104 3/500 *104 2 *104 3/500 *104 1 *104 *104 頂點位移 i???? 劉萬元萬州區(qū)未來城小區(qū) 1住宅樓設(shè)計 第 38 頁 共 59 頁 梁柱構(gòu)件設(shè)計 內(nèi)力組合 梁 作為受彎構(gòu)件，其控制內(nèi)力是彎矩和剪力。 層間剪力 ： jF = /wiF kN? 樓層剛度 ： jD =jiD? 柱剪力 ： ejiV = */j ji jF D D? 計算過程詳 見表 28。 12 MMV ql l??? 右左左 1 +2 MMV ql l?? 右左右 桿件剪力計算結(jié)果見表 26，樓面可變荷載作用下剪力圖如圖 21212 ql? ? ??? 為板短邊一半與長邊的比值 。 20xx 屆土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 17 頁 共 59 頁 單位： KN 對于圖 29 所示梯形 分布荷載的跨中彎矩： M 中 = 22 _8(1 )8 3 2B A A BMMql ??? 取 а =，即為三角形分布荷載的跨中彎矩。 單位： KN 圖 27 橫向框架風荷載分布 豎向荷載作用下內(nèi)力計算 一、永久荷載作用下 作用在柱子上的集中永久荷載僅產(chǎn)生柱軸力，不必進行內(nèi)力分析。 m） 相對線剛度 框 FD 20xx 屆土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 9 頁 共 59 頁 架梁 跨 104E DB跨 = 104E BA邊跨 = 104E 框架柱 底層 1 其余層 104E 豎向荷載計算 一、永久 荷載 1）、屋面面荷載 二氈三油防水層 20 厚 1:2 水泥砂漿找平層 KN/m2= KN/m2 100 厚 ~140 厚（ 2％找坡）膨脹珍珠巖 （ +） / 2x7 KN/m2= KN/m2 120 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 KN/m2= KN/m2 15 厚紙筋灰抹底 KN/m2= KN/m2 合計 KN/m2 2）樓面面荷載 25 厚水泥砂漿面層 KN/m2= KN/m2 120 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 KN/m2= KN/m2 15 厚紙筋灰抹底 KN/m2= KN/m2 合計 KN/m2 3）梁自重 200x350 梁： （ ） x25KN/m+2x（ ） KN/m= KN/m 200x300 梁： （ ） x25 KN/m+2x（ ） KN/m= KN/m 4）柱子自重 KN/m+（ +） KN/m= KN/m 5）樓（屋）面板傳給橫向框架梁的線荷載 樓（屋）面板傳給橫向框架梁的線荷載， 最左邊 邊跨梁是 三角形 分布，中跨梁 和右邊邊跨梁 是劉萬元萬州區(qū)未來城小區(qū) 1住宅樓設(shè)計 第 10 頁 共 59 頁 梯形 分布，如圖 25 所示 。取配筋率ρ =1％ ，則所需截面面積 A=[（ fc+ρ f） ]=149462mm2， 現(xiàn)取 bxh=400mmx400mm。 砂、礫石層，承載力特征值 ?ak（ kPa）為 200 kPa，層厚 3~5m 左右。 建筑做法 墻體采用 200mm 厚 加氣混凝土塊，177。根據(jù)任務(wù)書上提供的資料： 常年主導風向為西北風， 基本風壓為 /m2，本建筑場地為 II 級階地地貌，不考慮抗震設(shè)計。建筑物的總長為 ，總寬度為 ，總面積 。以及門窗的型號和尺寸。 結(jié)構(gòu)設(shè)計是在建筑物初步設(shè)計的基礎(chǔ)上確定結(jié)構(gòu)方案；選擇合理的結(jié)構(gòu)體系；進行結(jié)構(gòu)布置，并初步估算，確定結(jié)構(gòu)構(gòu)件尺寸，進行結(jié)構(gòu)計算，最后繪制圖紙。包括建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計兩部分內(nèi)容。 Architecture design。整棟住宅樓為現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)，在框架結(jié)構(gòu)的平面布置上，柱網(wǎng)是豎向承重構(gòu)件，定位軸線在建筑平面上形成網(wǎng)絡(luò)。建筑物為 六 層，總建筑的高度為 。室內(nèi)外高差 900mm，室內(nèi)設(shè)計標高 177。 屋面為現(xiàn)澆樓板上鋪膨脹珍珠巖保溫層， 1:2 水泥砂漿找平層厚 20mm，二氈三油防水層。 上部結(jié)構(gòu)布置 采用縱橫向框架承重方案，因總長度未超過伸縮縫最大間距，不設(shè) 伸縮縫， 如圖 所示 構(gòu)件截面尺寸估算如下 ： 雙向板的最大跨度為 ，板厚應(yīng)滿足 h≥ l/40=105mm，現(xiàn)取 h=120mm。因上部各層橫梁尺寸相同、樓面做法相同 （樓面建筑層厚度相同），其余層計算高度等于層高為 。 風荷載標準值計算公式為： ω k=β zμ sμ zω 0 樓層位置的集中風荷載： Fw=B x h x ω k 因結(jié)構(gòu)高度小于 30m，可取 β z=；對于矩形 平面形狀， μ s=； μ z查《基本教程》附錄 可得； B 是單元寬度，此處取 ； h 為上下樓層高度的平均值。 計算固端彎矩 圖 29 梯形分布荷載 劉萬元萬州區(qū)未來城小區(qū) 1住宅樓設(shè)計 第 16 頁 共 59 頁 對于圖 29 所 示梯形分布荷載，其固端彎矩： MgAB= MgBA = 2 3 21 (1 2 )12 ql? ? ? ?