【正文】 軸封漏汽 編號(hào) 數(shù)量 (kg) 份額 (%)sg? 焓值 (kJ/kg) 去處 主汽門(mén)門(mén)桿 1sg? 4119 至 H2 中壓聯(lián)合汽門(mén)門(mén)桿 2sg? 3770 至 H3 高壓缸前后汽封 3sg? 12300 至 H4(HD) 低壓缸汽封 4sg? 1373 2716 至 SG 總計(jì) 21562 5. 給水參數(shù) 給水溫度： ?t ℃ 給水泵出口壓力： ?fpp MPa 除氧器定壓運(yùn)行： ?hdp MPa，除氧器水箱距離給水泵高度： 23?hdh m 凝結(jié)水泵出口壓力： ?cpp MPa，凝汽器水井距離凝結(jié)水泵高度： ?ch m 三、熱力系統(tǒng)相關(guān)參數(shù) 1. 管道壓損如 (表 13) 表 13 管道壓損表 2. 各加熱器出口端差如表 14 表 14 各加熱器出口端差 加熱器 編號(hào) H1 H2 H3 H4(HD) H5 H6 H7 H8 端差 θ (℃ ) 0 0 0 管段 名稱 主汽門(mén)和調(diào)節(jié)汽門(mén) 再熱器 中壓聯(lián)合汽門(mén) 抽汽管 小汽輪機(jī)進(jìn)汽管 中低壓管 壓損 △ P(%) 5 11 5 6 3 沈陽(yáng)工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 4 四、鍋爐的型式及基本參數(shù) 1. 鍋爐型式： HG— 1025/ 型自然循環(huán)汽包爐 2. 鍋爐基本參數(shù) 最大連續(xù)蒸發(fā)量： Db=1025t/h 過(guò)熱蒸汽出口參數(shù)： pb=， tb=540℃ 再熱蒸汽出口參數(shù)： ??rhp ， trh=537℃ 汽包壓力： pst= MPa 鍋爐效率： ?b? 92% 2. 燃料 特性 (如表 15， 16) 表 15 煤種元素分析表 煤 種 元素分析 (%) 低位發(fā)熱量 arQ , (kJ/kg) 揮發(fā)分 dafV 水分 Wad(%) 可磨性 系 數(shù) Kkm 水分 灰分 碳 氫 氧 氮 硫 arM arA arC arH arO arN arS 平頂山煙煤 22625 表 16 煤種溫度表 煤 種 灰 熔 點(diǎn) 變形溫度 t1(℃ ) 軟化溫度 t2(℃ ) 熔化溫度 t3(℃ ) 平頂山煙煤 1260 1500 3. 其他相關(guān)參數(shù)如表 17 表 17 相關(guān)參數(shù)表 項(xiàng) 目 數(shù) 值 (℃ ) 冷風(fēng)溫度 22 空氣預(yù)熱器進(jìn)口溫度 56 排煙溫度 155 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組基本熱力計(jì)算及主要?jiǎng)恿υO(shè)備的選擇 5 第二節(jié) 汽輪機(jī)設(shè)備的確定 發(fā)電廠容量確定后，汽輪機(jī)單機(jī)容量和臺(tái)數(shù)即可確定。其中的計(jì)算數(shù)據(jù)除了設(shè)計(jì)給定外，還有許多都是根據(jù)電廠和查閱圖書(shū)館資料獲得。s putation, the steam turbine steamconsumption and each current capacity putation and the hot economic indicator putation for the water regeneration. next, steam turbine part supporting facility39。容量大的電力系統(tǒng)，應(yīng)選用高效率的 300MW、 600MW 機(jī)組。根據(jù)我國(guó)汽輪機(jī)現(xiàn)行規(guī)范，單機(jī)容量 25MW 供熱機(jī)組、 50 MW 以上凝汽式 機(jī)組宜采用高參數(shù)， 125~200MW 凝汽式機(jī)組或供熱抽汽機(jī)組宜采用超高參數(shù)，300MW 、 600MW 凝汽式機(jī)組宜采用亞臨界參數(shù)或超臨界參數(shù)。s choice: including feed pump39。因?yàn)槭浅醪皆O(shè)計(jì)，所以在設(shè)計(jì)中使用了許多教材中的數(shù)據(jù)。大型電網(wǎng)中主力發(fā) 電廠應(yīng)優(yōu)先選用大容量機(jī)組，最大機(jī)組容量宜取電力系統(tǒng)總?cè)萘康?8 % ~10 %，國(guó)外取 4% ~6%。汽輪機(jī)的主要熱力 參數(shù)如下： 汽輪機(jī)型號(hào)： N300— 主蒸汽壓力： p0=， 5370?t ℃ 再熱蒸汽參數(shù)： 高壓缸排汽 (再熱器冷端 ) ?rhp MPa， trh=℃ 中壓缸進(jìn)汽 (再熱器熱端 ) ??rhp ， 537??rht ℃ 排汽參數(shù)： pc= MPa， xc = 給水溫度： tfw=℃ 沈陽(yáng)工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 6 第三節(jié) 鍋爐設(shè)備的確定 鍋爐設(shè)備的容量是根據(jù)原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算的鍋爐最大蒸發(fā)量，加上必須的富裕容量，同時(shí)考慮鍋爐的最大連續(xù)蒸發(fā)量應(yīng)與汽輪機(jī)最大進(jìn)汽量相匹配。 鍋爐型式包括水循環(huán)方式、燃燒方式、排渣方式等。擬定的原則是系統(tǒng)簡(jiǎn)單、運(yùn)行可靠，在此基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)較高的經(jīng)濟(jì)性。 5 段抽汽 (4“低加” )經(jīng)再熱后的蒸汽過(guò)熱度很大，所以加裝內(nèi)置式蒸汽冷卻器。 沈陽(yáng)工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 8 第二節(jié) 原則性熱力系統(tǒng)的基本熱力計(jì)算 一、計(jì)算主要參數(shù)（參照第一節(jié)） 二、計(jì)算中選用的其他參數(shù) 1. 小汽水流量 鍋爐連續(xù)排污量： Dbl= （ bD —— 鍋爐蒸發(fā)量 ） 全廠汽水損失： Dl= 過(guò)熱蒸汽減溫水量： dD = 0D 2. 其它有關(guān)數(shù)據(jù) 機(jī)組的機(jī)電效率： ???? gmmg ??? 回?zé)峒訜崞餍剩??h? 擴(kuò)容器效率： ?f? 化學(xué)補(bǔ)充水溫： mat =20℃ 排污冷卻器端差： 8℃ 給水泵組給水焓升 ?? fpwh kJ/kg，凝結(jié)水泵的焓升 ?? cpwh kJ/kg 過(guò)熱蒸汽，再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)參數(shù)（如表 21） 表 2— 1 過(guò)熱蒸汽，再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)參數(shù) 汽水參數(shù) 單位 鍋爐過(guò)熱器 (出口 ) 汽輪機(jī)高壓缸(入口 ) 再熱器 鍋爐汽包排污水 連續(xù)排污擴(kuò)容器 入口 出口 壓力 MPa 溫度 ℃ 540 537 537 蒸汽焓 kJ/kg 3412 水焓 kJ/kg 再熱蒸汽焓 kJ/kg 三、原則性熱力系統(tǒng)圖 (如圖 21) 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組基本熱力計(jì)算及主要?jiǎng)恿υO(shè)備的選擇 9 圖 21 300MW 機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)圖 沈陽(yáng)工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 10 四、機(jī)組各計(jì)算點(diǎn)參數(shù)（ 如表 22） 表 22 項(xiàng) 目 單位 各 計(jì) 算 點(diǎn) H1 H2 H3 H4(HD) H5 H6 H7 H8 SG C 回 熱抽汽 抽汽壓力 p MPa 飽和 抽汽溫度 t ℃ 437 233 146 抽汽焓值 h kJ/kg 3033 2932 2716 抽汽壓損△ p % 5 5 5 5 5 5 5 5 加熱器壓力 p’ MPa p′壓力下的飽和水溫度 ℃ p′壓力下的飽和水焓 kJ/kg 452 抽汽放熱q=hhs kJ/kg 水側(cè) 加熱器出口水焓 hwj kJ/kg 加熱器進(jìn)口水焓 hwj+1 kJ/kg 給水焓升1??? wjwj hh? kJ/kg 97 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組基本熱力計(jì)算及主要?jiǎng)恿υO(shè)備的選擇 11 五、汽輪機(jī)各段抽汽的熱力過(guò)程線 圖 2— 2 汽輪機(jī)各段抽汽熱力過(guò)程線 沈陽(yáng)工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 12 六、原則性熱力系統(tǒng)基本熱力計(jì)算 1. 全廠的物質(zhì)平衡 汽輪機(jī)總耗汽量 39。 ?????? blblmama hhhh 由排污冷卻器熱平衡式（如圖 23） lblblblmamama hhhh ??? )()( 39。 ??? ???????? lblma malblblbl hh ??? ??? 所以 8 6 39。7???????????hhssscqhh?????? H7 的疏水 7s? 為 圖 210 7H 的計(jì)算 0 9 1 1 3 1 5 5 9 ????? ??? ss (8)由低壓加熱器 H8,軸封冷卻器 SG 和凝汽器熱井共同構(gòu)成一整體的熱平衡計(jì)算求 8? （如圖 211） 3 5 03 2 0 3 15 2 09 4 3 86 5 3 87 1 1 73 8 4 13 8 11 9 8 05 1 76543217~1????????????????? ????????? td沈陽(yáng)工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 16 8887~1 6 4 9 6 7 5 0 3 2 ????? ???????? ?c 7 9 6 1 0 0 1 4 9 1 1 6 3 8 7 1 1 5 1 8 4 9 6 7 487???????????? sgstdmacc ??????? 圖 211 8H 和 SG 的計(jì)算 整體熱平衡式 (忽略凝結(jié)水在凝結(jié)水泵中的焓升 ) ? ? ? ? ? ?0 4 4 3 5 0 1 4 9 1 1 6 9 6 1 )()(/)(839。zrh kJ/kg 水 蒸汽表 再熱汽進(jìn)口焓 39。碾磨過(guò)程中磨輥對(duì)磨環(huán)的壓力來(lái)自磨輥、支架等的自重和彈簧緊力。這些因素有利于使磨煤出力增大和使磨煤?jiǎn)挝浑姾慕档汀? 每臺(tái)磨煤機(jī)的磨煤 量 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組基本熱力計(jì)算及主要?jiǎng)恿υO(shè)備的選擇 27 5 ???? mcm Z BKBt/h 式中 cK —— 儲(chǔ)備系數(shù)，取 cK =； mZ —— 臺(tái)數(shù)，取 5 臺(tái) 出力按下列經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算： 90 100lnRSKKDB gkmmsm ? （ 41） 式中 D—— 磨環(huán)滾道的中心直徑，在此取 3361 mm msK —— 工作燃料對(duì)出力的影響系數(shù) ,一般取 ； gkmK —— 工作燃料的可磨性系數(shù) ,取 ； 2S —— 原煤質(zhì)量換算系數(shù)； 90R —— 煤粉細(xì)度，查表得 90R =%。 二 、 送風(fēng)機(jī)容量的計(jì)算 sflkkyzflljsf ZbtVBQ 17 602 732 73)( 1 ?????????? ????? ? 式中 1? —— 送風(fēng)機(jī)容量?jī)?chǔ)備系數(shù) ,取 1? =； jB —— 計(jì)算燃料量； ?V —— 理論空氣量； l? —— 爐膛出口過(guò)量 空氣系數(shù) , l? =； l?? —— 爐膛漏風(fēng)系數(shù) , l?? =； zf?? —— 制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù) , zf?? =； ky?? —— 空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù) , ky?? = ； lkt —— 冷空氣溫 度 , lkt =22℃； b —— 當(dāng)?shù)卮髿鈮?,b =735mmHg； sfZ —— 送風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù) , sfZ =2。 273 273)(1 0 ???? yfpyjyf aVVBZV ?? 式中 ?—— 容量?jī)?chǔ)備系數(shù) ,? =； Z—— 引風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù) ,Z =2； jB —— 計(jì)算煤耗量； pyV —— 實(shí)際煙氣容積， Nm3 /Kg； a? —— 空氣預(yù)熱器至引風(fēng)機(jī)一段煙道的漏風(fēng)系數(shù)（煙道漏風(fēng)系數(shù) ?? y?加除塵器的漏風(fēng)系數(shù) ?? c? ）； 0V —— 1kg 燃料燃燒時(shí)的理論空氣需要量， Nm3 ； yf? —— 引風(fēng)機(jī)處的煙氣溫度， CO 。 （ 2）最大凝結(jié)水量應(yīng)為下列各項(xiàng)之和： a 汽輪機(jī)最大進(jìn)汽工況時(shí)的凝汽量；