【正文】 軸封漏汽 編號 數(shù)量 (kg) 份額 (%)sg? 焓值 (kJ/kg) 去處 主汽門門桿 1sg? 4119 至 H2 中壓聯(lián)合汽門門桿 2sg? 3770 至 H3 高壓缸前后汽封 3sg? 12300 至 H4(HD) 低壓缸汽封 4sg? 1373 2716 至 SG 總計 21562 5. 給水參數(shù) 給水溫度： ?t ℃ 給水泵出口壓力： ?fpp MPa 除氧器定壓運行： ?hdp MPa，除氧器水箱距離給水泵高度： 23?hdh m 凝結(jié)水泵出口壓力： ?cpp MPa，凝汽器水井距離凝結(jié)水泵高度： ?ch m 三、熱力系統(tǒng)相關(guān)參數(shù) 1. 管道壓損如 (表 13) 表 13 管道壓損表 2. 各加熱器出口端差如表 14 表 14 各加熱器出口端差 加熱器 編號 H1 H2 H3 H4(HD) H5 H6 H7 H8 端差 θ (℃ ) 0 0 0 管段 名稱 主汽門和調(diào)節(jié)汽門 再熱器 中壓聯(lián)合汽門 抽汽管 小汽輪機進汽管 中低壓管 壓損 △ P(%) 5 11 5 6 3 沈陽工程學院畢業(yè)設(shè)計（論文） 4 四、鍋爐的型式及基本參數(shù) 1. 鍋爐型式： HG— 1025/ 型自然循環(huán)汽包爐 2. 鍋爐基本參數(shù) 最大連續(xù)蒸發(fā)量： Db=1025t/h 過熱蒸汽出口參數(shù)： pb=， tb=540℃ 再熱蒸汽出口參數(shù)： ??rhp ， trh=537℃ 汽包壓力： pst= MPa 鍋爐效率： ?b? 92% 2. 燃料 特性 (如表 15， 16) 表 15 煤種元素分析表 煤 種 元素分析 (%) 低位發(fā)熱量 arQ , (kJ/kg) 揮發(fā)分 dafV 水分 Wad(%) 可磨性 系 數(shù) Kkm 水分 灰分 碳 氫 氧 氮 硫 arM arA arC arH arO arN arS 平頂山煙煤 22625 表 16 煤種溫度表 煤 種 灰 熔 點 變形溫度 t1(℃ ) 軟化溫度 t2(℃ ) 熔化溫度 t3(℃ ) 平頂山煙煤 1260 1500 3. 其他相關(guān)參數(shù)如表 17 表 17 相關(guān)參數(shù)表 項 目 數(shù) 值 (℃ ) 冷風溫度 22 空氣預熱器進口溫度 56 排煙溫度 155 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機組基本熱力計算及主要動力設(shè)備的選擇 5 第二節(jié) 汽輪機設(shè)備的確定 發(fā)電廠容量確定后，汽輪機單機容量和臺數(shù)即可確定。其中的計算數(shù)據(jù)除了設(shè)計給定外，還有許多都是根據(jù)電廠和查閱圖書館資料獲得。s putation, the steam turbine steamconsumption and each current capacity putation and the hot economic indicator putation for the water regeneration. next, steam turbine part supporting facility39。容量大的電力系統(tǒng)，應選用高效率的 300MW、 600MW 機組。根據(jù)我國汽輪機現(xiàn)行規(guī)范，單機容量 25MW 供熱機組、 50 MW 以上凝汽式 機組宜采用高參數(shù)， 125~200MW 凝汽式機組或供熱抽汽機組宜采用超高參數(shù)，300MW 、 600MW 凝汽式機組宜采用亞臨界參數(shù)或超臨界參數(shù)。s choice: including feed pump39。因為是初步設(shè)計，所以在設(shè)計中使用了許多教材中的數(shù)據(jù)。大型電網(wǎng)中主力發(fā) 電廠應優(yōu)先選用大容量機組，最大機組容量宜取電力系統(tǒng)總?cè)萘康?8 % ~10 %，國外取 4% ~6%。汽輪機的主要熱力 參數(shù)如下： 汽輪機型號： N300— 主蒸汽壓力： p0=， 5370?t ℃ 再熱蒸汽參數(shù)： 高壓缸排汽 (再熱器冷端 ) ?rhp MPa， trh=℃ 中壓缸進汽 (再熱器熱端 ) ??rhp ， 537??rht ℃ 排汽參數(shù)： pc= MPa， xc = 給水溫度： tfw=℃ 沈陽工程學院畢業(yè)設(shè)計（論文） 6 第三節(jié) 鍋爐設(shè)備的確定 鍋爐設(shè)備的容量是根據(jù)原則性熱力系統(tǒng)計算的鍋爐最大蒸發(fā)量，加上必須的富裕容量，同時考慮鍋爐的最大連續(xù)蒸發(fā)量應與汽輪機最大進汽量相匹配。 鍋爐型式包括水循環(huán)方式、燃燒方式、排渣方式等。擬定的原則是系統(tǒng)簡單、運行可靠，在此基礎(chǔ)上實現(xiàn)較高的經(jīng)濟性。 5 段抽汽 (4“低加” )經(jīng)再熱后的蒸汽過熱度很大，所以加裝內(nèi)置式蒸汽冷卻器。 沈陽工程學院畢業(yè)設(shè)計（論文） 8 第二節(jié) 原則性熱力系統(tǒng)的基本熱力計算 一、計算主要參數(shù)（參照第一節(jié)） 二、計算中選用的其他參數(shù) 1. 小汽水流量 鍋爐連續(xù)排污量： Dbl= （ bD —— 鍋爐蒸發(fā)量 ） 全廠汽水損失： Dl= 過熱蒸汽減溫水量： dD = 0D 2. 其它有關(guān)數(shù)據(jù) 機組的機電效率： ???? gmmg ??? 回熱加熱器效率： ?h? 擴容器效率： ?f? 化學補充水溫： mat =20℃ 排污冷卻器端差： 8℃ 給水泵組給水焓升 ?? fpwh kJ/kg，凝結(jié)水泵的焓升 ?? cpwh kJ/kg 過熱蒸汽，再熱蒸汽及排污擴容器計算點參數(shù)（如表 21） 表 2— 1 過熱蒸汽，再熱蒸汽及排污擴容器計算點參數(shù) 汽水參數(shù) 單位 鍋爐過熱器 (出口 ) 汽輪機高壓缸(入口 ) 再熱器 鍋爐汽包排污水 連續(xù)排污擴容器 入口 出口 壓力 MPa 溫度 ℃ 540 537 537 蒸汽焓 kJ/kg 3412 水焓 kJ/kg 再熱蒸汽焓 kJ/kg 三、原則性熱力系統(tǒng)圖 (如圖 21) 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機組基本熱力計算及主要動力設(shè)備的選擇 9 圖 21 300MW 機組原則性熱力系統(tǒng)圖 沈陽工程學院畢業(yè)設(shè)計（論文） 10 四、機組各計算點參數(shù)（ 如表 22） 表 22 項 目 單位 各 計 算 點 H1 H2 H3 H4(HD) H5 H6 H7 H8 SG C 回 熱抽汽 抽汽壓力 p MPa 飽和 抽汽溫度 t ℃ 437 233 146 抽汽焓值 h kJ/kg 3033 2932 2716 抽汽壓損△ p % 5 5 5 5 5 5 5 5 加熱器壓力 p’ MPa p′壓力下的飽和水溫度 ℃ p′壓力下的飽和水焓 kJ/kg 452 抽汽放熱q=hhs kJ/kg 水側(cè) 加熱器出口水焓 hwj kJ/kg 加熱器進口水焓 hwj+1 kJ/kg 給水焓升1??? wjwj hh? kJ/kg 97 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機組基本熱力計算及主要動力設(shè)備的選擇 11 五、汽輪機各段抽汽的熱力過程線 圖 2— 2 汽輪機各段抽汽熱力過程線 沈陽工程學院畢業(yè)設(shè)計（論文） 12 六、原則性熱力系統(tǒng)基本熱力計算 1. 全廠的物質(zhì)平衡 汽輪機總耗汽量 39。 ?????? blblmama hhhh 由排污冷卻器熱平衡式（如圖 23） lblblblmamama hhhh ??? )()( 39。 ??? ???????? lblma malblblbl hh ??? ??? 所以 8 6 39。7???????????hhssscqhh?????? H7 的疏水 7s? 為 圖 210 7H 的計算 0 9 1 1 3 1 5 5 9 ????? ??? ss (8)由低壓加熱器 H8,軸封冷卻器 SG 和凝汽器熱井共同構(gòu)成一整體的熱平衡計算求 8? （如圖 211） 3 5 03 2 0 3 15 2 09 4 3 86 5 3 87 1 1 73 8 4 13 8 11 9 8 05 1 76543217~1????????????????? ????????? td沈陽工程學院畢業(yè)設(shè)計（論文） 16 8887~1 6 4 9 6 7 5 0 3 2 ????? ???????? ?c 7 9 6 1 0 0 1 4 9 1 1 6 3 8 7 1 1 5 1 8 4 9 6 7 487???????????? sgstdmacc ??????? 圖 211 8H 和 SG 的計算 整體熱平衡式 (忽略凝結(jié)水在凝結(jié)水泵中的焓升 ) ? ? ? ? ? ?0 4 4 3 5 0 1 4 9 1 1 6 9 6 1 )()(/)(839。zrh kJ/kg 水 蒸汽表 再熱汽進口焓 39。碾磨過程中磨輥對磨環(huán)的壓力來自磨輥、支架等的自重和彈簧緊力。這些因素有利于使磨煤出力增大和使磨煤單位電耗降低。 每臺磨煤機的磨煤 量 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機組基本熱力計算及主要動力設(shè)備的選擇 27 5 ???? mcm Z BKBt/h 式中 cK —— 儲備系數(shù)，取 cK =； mZ —— 臺數(shù)，取 5 臺 出力按下列經(jīng)驗公式計算： 90 100lnRSKKDB gkmmsm ? （ 41） 式中 D—— 磨環(huán)滾道的中心直徑，在此取 3361 mm msK —— 工作燃料對出力的影響系數(shù) ,一般取 ； gkmK —— 工作燃料的可磨性系數(shù) ,取 ； 2S —— 原煤質(zhì)量換算系數(shù)； 90R —— 煤粉細度，查表得 90R =%。 二 、 送風機容量的計算 sflkkyzflljsf ZbtVBQ 17 602 732 73)( 1 ?????????? ????? ? 式中 1? —— 送風機容量儲備系數(shù) ,取 1? =； jB —— 計算燃料量； ?V —— 理論空氣量； l? —— 爐膛出口過量 空氣系數(shù) , l? =； l?? —— 爐膛漏風系數(shù) , l?? =； zf?? —— 制粉系統(tǒng)漏風系數(shù) , zf?? =； ky?? —— 空氣預熱器漏風系數(shù) , ky?? = ； lkt —— 冷空氣溫 度 , lkt =22℃； b —— 當?shù)卮髿鈮?,b =735mmHg； sfZ —— 送風機臺數(shù) , sfZ =2。 273 273)(1 0 ???? yfpyjyf aVVBZV ?? 式中 ?—— 容量儲備系數(shù) ,? =； Z—— 引風機臺數(shù) ,Z =2； jB —— 計算煤耗量； pyV —— 實際煙氣容積， Nm3 /Kg； a? —— 空氣預熱器至引風機一段煙道的漏風系數(shù)（煙道漏風系數(shù) ?? y?加除塵器的漏風系數(shù) ?? c? ）； 0V —— 1kg 燃料燃燒時的理論空氣需要量， Nm3 ； yf? —— 引風機處的煙氣溫度， CO 。 （ 2）最大凝結(jié)水量應為下列各項之和： a 汽輪機最大進汽工況時的凝汽量；