【正文】 為 最大 h/tw =20xx/ yfF ASDS EP.(G12) 56 節(jié) 焊接板梁 表格 54 最大 h/ tw 比率 浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 參考文獻(xiàn) h/ tw yfF 36 ksi 42 ksi 46 ksi 50 ksi 14000/ )( ?yfyf FF 20xx/yfF 322 282 261 243 333 309 295 283 表 54中， 前面兩個(gè)表達(dá)式的值 可 作為各 個(gè) yfF 的值 。 為了防止 ASDS， B5 部分和表 受壓翼緣的 局部 屈曲，規(guī)定翼緣寬厚比為上限。根據(jù)b/t=bf /2tf = 確定 A36 鋼最大主梁板寬度（充分有效的延伸段） 那么 最大 bf =2（ ） = 正如前面提到的，腹板屈曲是必要的 ,如果腹板深厚 比超過(guò) 760/ bF ，那么壓縮翼緣允許的彎曲應(yīng)力 應(yīng) 減少。 翼緣板理論過(guò)渡點(diǎn)的測(cè)定 與板 梁蓋板理論截止點(diǎn)的測(cè)定類似。 當(dāng)存在 張力 場(chǎng) 的 作用 ， 梁以外的 混合梁（假設(shè)提浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 參考文獻(xiàn) 供適當(dāng)?shù)闹虚g加 勁 肋）， 36KSI屈服應(yīng)力鋼和 50KSI屈服應(yīng)力鋼 各自 允許剪應(yīng)力 vF可能 取自 ASDS 方程 （ G3L），或 ASDM 的第 2部分，表 236 和 250 中 。 然后確定加勁肋的大小，一般而言，焊接板梁 的 加勁肋交替焊接在腹板的 每一側(cè)。 當(dāng) fv 面板中的 vF ,要求的總面積可能 因?yàn)?比例 fv/ vF 而減?。?ASDS， G4 部分）。）如果提供加勁肋并延長(zhǎng) 了 至少 h/2， ASDS 方程（ K14） 和 （ K15）就 需要檢查。有效列的長(zhǎng)度不應(yīng)小于計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比 rl 加勁肋 長(zhǎng)度 的四分之三（ ASDS， 節(jié)）。 翼緣板到腹板 的 連接： 翼緣板到腹板 的 連接 為了防止 產(chǎn)生總水平剪切梁的彎曲力。 浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 參考文獻(xiàn) Preliminary Selection of Plate Girder Webs and Flanges The ASDS, Section B10, states that, in general, plate girders should be proportioned by the momentofinertia method. This approach requires the selection of a suitable trial cross section that would then be checked by the momentofinertia method. As was mentioned previously, the total girder depth should generally range from 1/8 to 1/12 of the span length, depending on load and span requirements. Therefore, the web depth may be estimated to be from 2 to 4 in. less than the assumed girder total depth. The web thickness may then be selected on the basis of permissible depththickness ratios as established in the ASDS. These ratios are based on buckling considerations. The web must have sufficient thickness to resist buckling tendencies that are created by. girder curvature under load. As a girder deflects, a vertical pression is induced in the web due to the ponents of the flange stresses, the result of which constitutes a squeezing action. The buckling strength ofthe web must be capable of resisting this squeezing action. This is the basis for the ASDS criteria (Section G1) that the ratio of the clear distance between flanges to the web thickness must not exceed h/tw 14000/ )( ?yfyf FF ADSD EP.(G11) where h = clear distance between flanges tw = web thickness Fyf = specified minimum yield stress of the flange (ksi) It is allowed for this ratio to be exceeded if transverse intermediate stiffeners are provided with a spacing not in excess of times the distance between flanges. The maximum permissible 0 ratio then bees maximum h/ tw =20xx/ yfF ASDS EP.(G12) 浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 參考文獻(xiàn) TABLE54 Maximum h/ tw Rations h/tw Fyf 36ksi 42ksi 46ksi 50ksi 14000/ )( ?yfyf FF 20xx/yfF 322 282 261 243 333 309 295 283 Resulting values for the preceding two expressions, as functions of various F yf values, are shown in Table 54. In addition, web buckling considerations may require a reduction of the allowable bending stress in the pression flange. According to the ASDS, Section G2, when the web depththickness ratio exceeds 760/ bF , the maximum bending stress in the pression flange must be reduced to a value that may be puted from ASDS Equation (G2l). Plate girder webs that depend on tension field action (to be defined shortly), as discussed in ASDS. Section G3, must be proportioned so that the web bending tensile stress due to moment in the plane of the web does not exceed y or （ /Fv ） Fy ASDS Ep(G51) where fv =puted average web shear stress (total shear divided by web area) (ksi) Fv =allowable web shear stress according to ASDS Equation (G3l) (ksi) 浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 參考文獻(xiàn) This expression in effect constitutes an allowable bending stress reduction due to the interaction of concurrent bending and shear stress (ASDS, Section G5). After preliminary web dimensions are selected, the required flange area may be determined by using an approximate approach as follows. With reference to Figure 521, the moment of inertia of the total section with respect to axis xx is Ix =Ix(web) +I(flanges) Neglecting the moment of inertia of the flange areas about their own centroidal axes and assuming that h=(dt f ),an approximate gross moment of inertia may be expressed as Ix = tw h3 /12+2Af (h/2) 2 Expressing this in terms of the section modulus (S) and also assuming that h? d: Sx = tw h3 /12/h/2+2Af (h/2)2 /h/2 = tw h2 /6+Af h 浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 參考文獻(xiàn) FIGURE 521 Girder nomenclature. The required Sx = M/Fb 。 這焊縫可設(shè)計(jì)為間歇性的角焊縫， 支 承加勁肋到腹板 的 焊縫應(yīng)是連續(xù)的，腹板翼緣到腹板的焊縫 也 應(yīng)是連續(xù)的。只有腹板翼緣焊縫 以內(nèi)的 加勁肋被視為有效的 支 承， 支 承的應(yīng)力不應(yīng)超過(guò)允許值 （ ASDS， J8）。 當(dāng) 壓縮載荷超過(guò)下列值 ，就 需要 支 承加勁肋時(shí)。 一般來(lái)說(shuō)，中間加筋肋 在 梁 受 拉翼緣 的截?cái)?根據(jù) ASDS 要求， 加勁肋 產(chǎn)生 附加焊 縫 的最小長(zhǎng)度，（ ASDS，第 G4） 。為了提供足夠的側(cè)向支撐腹板， ASDS， G部分 4 要求 所有中間加 勁 肋（不管是一對(duì)或一個(gè)）參考腹板平面軸 Its 的慣性 矩 ，如： Its ? (h/50)4 ASDS 方程（ G41） 加強(qiáng)板，還必須滿足 ASDS 方程（ G42）規(guī)定 的 最小截面積。 a/h（有時(shí)也被稱為長(zhǎng)寬比） 的 比例不得超過(guò)所給出的值 a/h? (260/h/tw )2 ASDS 方程（ F51） 最大間距為梁腹板高度 H的三倍。 浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 參考文獻(xiàn) 橫向中間加 勁 肋 橫向中 間 加勁肋 的作用主要是對(duì)屈曲深，薄梁腹板加勁的目的。 在完成梁腹板和翼緣 的初 步選定，由于 考慮到橫向不支持的壓縮翼緣 ，必須計(jì)算慣性和截面模數(shù)。非緊 湊 分類是不太可能使用 在 緊湊部分 產(chǎn)生的 梁尺寸。 根據(jù)ASDS， G2 部分 ,當(dāng)腹板深度 厚比超過(guò) 760/ bF ,在壓縮翼緣 上的 最大彎曲應(yīng)力必須降低到一個(gè)值 ,這個(gè)值可以從 ASDS 方程計(jì)算 (G2l)。假設(shè)小于梁總深度 ,那么腹板厚度可以在 ASDS 中 允許的深度厚度比基礎(chǔ)上選出。因此，建議規(guī)范浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 開(kāi)題報(bào)告 標(biāo)準(zhǔn)做必要的說(shuō)明，以指導(dǎo)設(shè)計(jì)人員的實(shí)際工作。但是，設(shè)計(jì)光靠軟件不行，還要能判斷。浙江