【正文】 易擺動，進而會在擠出時產(chǎn)生偏心。 XJ150 擠出機機頭的設(shè)計 8 模具各個部位的設(shè)計應(yīng)滿足尺寸公差要求，要具有互換性。不過擠壓式模具由于偏心調(diào)節(jié)困難的因素，護套（或絕緣層）厚薄的誤差比較難控制。擠壓式模具是模具的一種，它又被稱為壓力式模具，擠壓式的特點是相比于其他類型的模具其模芯并沒有存在管狀承徑的那一部分，并且不同的是它是縮在模套承徑部分的后面。需要考慮熔融的物料在擠出機機頭內(nèi)的所具有的壓力大小。機頭的設(shè)計不但要達(dá)到制品的強度指標(biāo)，還要滿足橡膠制品的外觀質(zhì)量要求，同時還要求擠出機的相關(guān)參數(shù)和機頭的物料性能相適應(yīng)，即要求擠出本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 5 機機頭能夠安裝在與之相應(yīng)的擠出機上，并且在給定的轉(zhuǎn)速下能夠正常工作，否則的話，擠出工作就不能正常進行。 選用合理的材料。太脆的高強度鋼不適合用來加工大的擠出機機頭，這是因為在進行材料的選擇時一定要考慮到彎曲應(yīng)力。 要進行流道設(shè)計時，要減少流痕的數(shù)量，甚至要避免產(chǎn)生流痕。 擠出機機頭的組裝緊固盡量不選用多個小的螺釘（這是因為直徑大的螺栓壽命更長），而用比較少的耐熱螺栓；螺栓 在安裝時盡量使其不必拆卸加熱器，要盡量使其安裝容易。部件數(shù)量減少的同時不但可以節(jié)約成本，也可以減少各個零部件在流道中的連接環(huán)節(jié)。 可以實現(xiàn)一機多用。橡膠在機筒內(nèi)塑化熔融，通過機頭制成所需要的形狀，最后經(jīng)過冷卻定型后就可獲得與機頭截面形狀相吻合的產(chǎn)品。機頭設(shè)計后，通常用試模的方法來確定最后的形狀。本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 1 前言 隨著我國橡膠機械工業(yè)的快速發(fā)展，橡膠制品的應(yīng)用范圍也在不斷擴大，因此對于擠出成型技術(shù)也有了更高的要求。這不但增加了設(shè)計人員的工作強度，也為整個的設(shè)計過程造成了諸多不便，同時也提高了成產(chǎn)成本。擠出成型法相比于其他類型的成形方法主要具有以下顯著的優(yōu)點： 設(shè)備制造容易，成本較低，投產(chǎn)快 ，投資少。對于同一臺擠出機，只需更換機頭，就能加工不同的制品。連接部位連接不良不但有可能導(dǎo)致漏料現(xiàn)象產(chǎn)生，也有可能使物料降解。 若擠出機機頭的各個零部件溫度并不完全相同，設(shè)計時，要考慮到熱膨脹的問題。這是因為流痕會影響擠出機擠出物料的質(zhì)量。 要采用的熱處理。制造機頭的材料應(yīng)該耐磨耐腐蝕性能好，硬度大，抗拉強度高，部分機頭應(yīng)根據(jù)實際情況進行鍍鉻。因此，機頭的設(shè)計應(yīng)該考慮到擠出機的因素，二者有著密切的聯(lián)系。 對機頭進行相應(yīng)的熱平衡計算，選擇合理的溫度控制系統(tǒng)。熔融物料的定型是靠螺桿產(chǎn)生的壓力通過模套來實現(xiàn)的。 模具設(shè)計原則 模具的質(zhì)量直接決定 了橡膠擠壓的質(zhì)量，因此，對機頭模具的設(shè)計加工有比較高的要求。 模具要有足夠長的使用壽命。尺寸太大不但對橡膠層質(zhì)量有影響，還有可能造成斷線。在物料擠出時做受力分析，不難看出，外錐角越小，推力就越大，而壓力就越小。β的常用取值范圍在 20176。 臺階之間要以 60176。對于直徑較大的電纜，一般 l=（ ～1） d1所以最終內(nèi)承徑長度取 30mm. L1： 錐體長度 錐體長度可以通過 D、β、 d2進行求解，這是參考尺寸。 模套內(nèi)徑太大：橡膠拉伸 大，護套（或絕緣層）表面質(zhì)量差，粗糙無光。同時，模套承徑過長會降低生產(chǎn)效率，使得收線慢，若提高收線速度則有可能拉斷護套（或絕緣層）。角差大，壓力大，阻力也大；角差越小，阻力也越小，橡膠與芯線包合緊密，生產(chǎn)效率會相應(yīng)提高，出膠量也會增大。 對于擠出層特別薄的，α =20176。間隙的尺寸要合理 ,過大會影響擠出過程的穩(wěn)定性，嚴(yán)重的有可能產(chǎn)生自行偏斜；尺寸過小則不能滿足調(diào)節(jié)偏心的規(guī)定。當(dāng)模套定徑區(qū)被模芯頭部頂住時，因橡膠出口受阻，這樣產(chǎn)生的內(nèi)壓力較大。螺柱壁厚等于模芯座 D5的長度，為 。為了滿足這一要求，可以通過計算熔融的物料在其內(nèi)的滯留時間，平均滯留時間的計算以下兩組數(shù)據(jù)，分別是流徑的長XJ150 擠出機機頭的設(shè)計 14 度以及流體端面的平均速度 [8]： 1 ( )()( ) ( )Xv L rayxxt x d xV x V x??? （ 32） 式中：分配器的平均速度為 2()() ()RR VxVx Rx?? （ 33） 成型段的平均速度為： ?vs(x) = 常量 = 錯誤 !未找到引用源。就是在熔融的物料流 經(jīng)處放置一個環(huán)型魚雷頭，這是因為這樣可以保證擠出機機頭的兩側(cè)流徑長度從出口到入口都相等。錐形分配器不但壓力損失較低，而且更節(jié)省空間。 若流道高度 Hv相比與 Riv較大，可以用以下公式計算 22vvw w vvppHHLL?????? （ 316） 因為 1()v av v vA R R L???，所以 Fzva和 Fzvi之間的關(guān)系為： 11()2vvz v a z v w v v a v vpHF F A R R?? ?? ? ? ? （ 317） 當(dāng)然，若環(huán)縫半徑 比 Hv小得多，則需要用如下公式進行計算： 21()12 2 l na a aR p R RKL r rK? ? ??? （ 318） 上式中， k = Ri / Ra,分別令 r=Ra 和 Ri，分別可以求出τ wv=6MPa 和τ wv18MPa，進而可以求得 Fzva和 Fzvi 需要注意，模芯還受到徑向的壓力，周向壓力、軸向壓力和徑向壓力共同作用。已知擠出機機頭入口處壓力為 40MPa,芯線的牽引速度為 —— 3m/min，將數(shù)據(jù)帶入以上的方程組，經(jīng)過合 理計算，最終確定分配器的各個尺寸為：前端直徑為 126mm，錐度為 15度，第二部分直徑為 170mm，進料口寬度為 50mm，后端內(nèi)徑為 187mm。即 F2=F+F1 已知螺栓的殘余預(yù)緊力大小為： 01 (1 )bmb m b mCCF F F FC C C C? ? ? ??? （ 325） 所以螺栓總拉力為 F2=Δ F+F0 （ 326） 所以軸向載荷的拉伸強度條件是： 21 []4caFd????? （ 327） 螺紋連接件所允許的許用拉應(yīng)力的計算公式為： []sS?? ? =320/4=80MPa 最終求得σ ca=52MPa＜ 80MPa，所以選用的螺栓符合要求。此外，通過畢業(yè)設(shè)計，對于繪圖軟件的使用也更加熟練。主要是缺少實踐經(jīng)驗以及對于專業(yè)知識的協(xié)調(diào)整合運用能力。本文對機頭中的模芯和模套以及模芯座的尺寸進行了詳細(xì)的計算，對分配器的尺寸進行合理的選擇，對所選用的螺栓進行了校核。 圖 312調(diào)整螺母 Fig312 Adjusting nut 校核 進行相關(guān)計算校核時，可以采用當(dāng)量應(yīng)力的方式進行處理。若壓力的減小不是呈線性的，需要重新計算，直至數(shù)據(jù)合理為止。因為它的 模芯是錐型的，因此，成形區(qū)的高度縫隙要設(shè)計成沿著物料的流動方向漸漸變大的而不能是一成不變的，通過這種設(shè)計，進而使剪切速率在縫隙中保持為一常量。此外，這種方法還有一個缺點就是將存在兩條流痕，這是因為分流的