【正文】 和支座截面的數(shù)據(jù)列于下表： 截面位置 剪力 KN 彎矩 KNm? 端部 0 1/4 跨截面 邊跨跨中截面 支 座截面 跨中截面 檢算過程： 分析：將梁體視為二次超靜定結(jié)構(gòu)，其計(jì)算簡圖如下： 中 國 橋 梁 網(wǎng) 13 由上面計(jì)算可以知道，自重作用在梁上的荷載集度為： 1 143 .74 /q KN m? 作用簡圖如圖： 根據(jù)力法求解，將兩側(cè)的支座假設(shè)定為單位作用力 1 下，簡直梁的彎矩圖分別為： 左側(cè)作用單位力1時的彎矩 中 國 橋 梁 網(wǎng) 14 右側(cè)作用單位力1時的彎矩 在自重作用下，支座處的支座反力為： 12 7187R R KN?? 根據(jù)力法的平衡方程： 2 2111 1 3 0 3 0 1 2 1 0 0 0( 2 0 4 0 2 0 ) ( 9 0 0 0 1 2 0 0 0 )22sMdE I E I E I E I? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 2 2222 1 3 0 3 0 1 2 1 0 0 0( 2 0 4 0 2 0 ) ( 9 0 0 0 1 2 0 0 0 )22sMdE I E I E I E I? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 中 國 橋 梁 網(wǎng) 15 121 2 2 1 1 1 6 0 0 0( 3 0 4 0 1 0 )2sM M dE I E I E I??? ? ? ? ? ? ?? 1 1 4 5 26 4 6 8 3 3 0 [ 6 4 6 8 3 4 0 ( 6 4 6 8 3 3 5 9 3 5 ) 2 0 ] 1 53 2 3p? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 14553675 33060200 47613875? ? ? ? ? 2 1 4 5 26 4 6 8 3 3 0 [ 6 4 6 8 3 4 0 ( 6 4 6 8 3 3 5 9 3 5 ) 2 0 ] 1 53 2 3p? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 14553675 33060200 47613875? ? ? ? ? 將以上數(shù)據(jù)代入方程：122 1 0 0 0 6 0 0 0 4 7 6 1 3 8 7 5 0XXE I E I E I? ? ? 126 0 0 0 2 1 0 0 0 4 7 6 1 3 8 7 5 0XXE I E I E I? ? ? 解得： 1 KN? 2 KN? 將 1X 、 2X 帶入方程，求支座 2 和 3 的反力。在 10節(jié)點(diǎn)時，上部的彎矩由一號預(yù)應(yīng)力筋及短索就可以承 擔(dān)，二號鋼筋可以彎到下部與三號鋼筋共同承擔(dān)下部所受的彎矩，采用 30m 半徑，則在 11節(jié)點(diǎn)時二號筋高度為 1200mm ， 10節(jié)點(diǎn)時二號鋼筋的高度時 720mm 。 其鋼筋配置圖如下圖： 中 國 橋 梁 網(wǎng) 31 節(jié)點(diǎn)預(yù)應(yīng)力筋布置圖 分析 7 號節(jié)點(diǎn) (跨中 )的預(yù)應(yīng) 力鋼筋布置 其中 32310M KN m?? 此刻三號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為 130mm ，二號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為 320mm ，一號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為 520mm 。 計(jì)算過程： 39 凈截面 283508371 換算截面 40 凈截面 換算截面 41 凈截面 換算截面 中 國 橋 梁 網(wǎng) 40 ()1 [1 ]kxl con e ???? ???? ( 0. 25 0. 0015 50 ) 5 186 0 [1 ]e ?? ? ?? ? ? 其中 ? ? ( 0. 25 0. 08 3 0. 00 15 50 )1 0 .7 5 1 8 6 0 [1 ]l e? ? ? ? ?? ? ? ? 二 ．錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和分塊拼裝構(gòu)件接縫壓密引起的應(yīng)力損失 2l? ； 2lpLEL? ?? 式中 2l? —— 由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失（ MPa ）； L —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長度 （ m ）； L? —— 錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值 （ m ）。 計(jì)算過程： 12( ) 5 186 0 ( 127 .37 5 )c on l l? ? ?? ? ? ? ? ? ? 461 2 0 1 .3 8 7 1 0 1 2 5 7 .8 8 1 0pN ?? ? ? ? ? 10 N?? 根據(jù)截面特性列表可知： 224 nnnA c m mImem???? 則 2p p pnc nnN N eAI? ?? 7 7 22 . 0 9 2 8 1 0 2 . 0 9 2 8 1 0 0 . 8 6[]5 . 5 4 6 8 2 . 8 3 5? ? ??? ? 541 .9 5 1 0 5 .6 53 .4 5 1 0pn ???? 取 3m? ，則 4 21l p cm nm???? 5 5 . 6 5 9 . 2 2 8 4 3 . 4 56 M P a? ? ? ? 五 . 預(yù)應(yīng)力筋松弛引起的應(yīng)力損失 5l? ； 對預(yù)應(yīng)力鋼筋，僅在傳力錨固時鋼筋應(yīng)力 pkf? ? 的情況下，才考慮 中 國 橋 梁 網(wǎng) 43 由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失，其終極值： 5lp? ??? 式中 5l? —— 由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失 （ MPa ）； p? —— 傳力錨固時預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，按規(guī)范第 條的規(guī)定計(jì)算 （ MPa ）； 1 2 4()p con l l l? ? ? ? ?? ? ? ? pkf? ? —— 松弛系數(shù)，對鋼絞線， I 級松弛時，按 采用 ， II 級松弛時，按 采用。 中 國 橋 梁 網(wǎng) 51 計(jì)算過程： a． 支座處：取 ? 000 .0 7 1 .5 svcs c sv AV f b h f h s?? 666 2 1 1 3 . 1 1 00 . 0 7 2 3 . 1 1 0 6 1 . 5 7 1 . 5 2 1 0 1 0 1 . 5 7 0 . 1 ???? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 616 .3 48 10 16 34 8N K N? ? ? 已知 ： 1674pyf MPa? 4 2 28 10 1. 38 7 10 1. 10 96 10pbAm??? ? ? ? ? ? rad? ? sin ? ? 則 0 .8 sinb py pb pV f A ?? 1674 10 10 ?? ? ? ? ? ? 61. 95 08 10 19 50 8N K N? ? ? u cs pV V V?? 16348 19508 35856 KN? ? ? KN??支座 b． 14 截面處 ： 取 ? 000 .0 7 1 .5 svcs c sv AV f b h f h s?? 666 2 1 1 3 . 1 1 00 . 0 7 2 3 . 1 1 0 6 1 . 5 1 . 5 2 1 0 1 0 1 . 5 0 . 2 ???? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 10 15000N K N? ? ? 中 國 橋 梁 網(wǎng) 52 已知： 1674pyf MPa? 4 4 212 0 1. 38 7 10 1. 66 44 10pbAm??? ? ? ? ? p rad? ? sin p? ? 則 0 .8 sinb p y p b pV f A ?? 1674 10 10 ?? ? ? ? ? ? 62. 08 85 10 2. 08 85N K N? ? ? u cs pV V V?? 141 5 0 0 0 2 0 8 8 5 3 5 8 8 5 2 3 0 6 .7 4KN V KN? ? ? ? ?截面 b． 跨中處 ： 取 ? 000 .0 7 1 .5 svcs c sv AV f b h f h s?? 666 2 1 1 3 . 1 1 00 . 0 7 2 3 . 1 1 0 6 1 . 6 8 1 . 5 2 1 0 1 0 1 . 6 8 0 . 2 ???? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 61. 65 98 10 16 59 8N K N??＝ 已知： 1674pyf MPa? 0pbA ? 0p?? sin 0p?? 則 0bV? u cs pV V V?? 1 6 5 9 8 2 1 6 1 .1 3csV KN V KN? ? ? ?跨中 經(jīng)上述檢算可知，斜截面抗剪承載內(nèi)力滿足要求 。為了保證構(gòu)件在各工作階段工作的安全可靠，除按承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行強(qiáng)度檢算外，還必須對其在施工和使用階段的應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行驗(yàn)算，并予以控制。 由于混凝土收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值按下列公式計(jì)算： 61 (1 )2pplnAnE? ? ??? ??? ? ?????? p p s sn n A n AA? ?? 221 AA ei? ?? 中 國 橋 梁 網(wǎng) 44 式中 6l? —— 由收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值 （ MPa ）， ?? —— 傳力錨固時，在計(jì)算截面上預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于預(yù)加力 (扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失 )和梁自重產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力；對連續(xù)梁可取若干有代表性截面的平均值（ MPa ）； ?? —— 混凝土徐變系數(shù)的終極值； ?? —— 混凝土收縮應(yīng)變的終極值； n? —— 梁的配筋率換 算系數(shù)； sn —— 非預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比； pA 、 sA —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積 （ 2m ）； A —— 梁截面面積，對后張法構(gòu)件，可近似按凈截面計(jì)算（ 2m ）； Ae —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至梁截面重心軸的距離（ m ）； i —— 截面回旋半徑 (m )； I —— 截面慣性矩，對于后張法構(gòu)件，可近似按按凈截面計(jì)算（ 4m ）； 其中 ， ?? 、 ?? 值可按表 3? 采用 。 計(jì)算過程： 2lpLEL? ?? 3 5122 ( 1 4 ) 1 0 1 .9 5 1 0100l LLL??? ? ? ??? ? ? ? ? 三．混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時，預(yù)應(yīng)力筋和臺座之間溫差引起的應(yīng)力損失 3l? ； 中 國 橋 梁 網(wǎng) 41 此工程采用后張法，所以預(yù)應(yīng)力筋和臺座之間溫差引起的應(yīng)力損失 3l?不予考慮。其具體布置見下圖： 支座處鋼筋布置 中 國 橋 梁 網(wǎng) 33 跨中處鋼筋布置圖 二、 非預(yù)應(yīng)力鋼筋橫向布置計(jì)算 首先分析頂板及翼緣的自重及上部作用下的力為： 1） 頂板及翼緣自重 取 1m 寬的板帶作為分析對象 已知： 325 /KN m? ? 頂板厚取 1 300h mm? ，翼緣厚取 2 200h mm? ，具體尺寸見下圖： 12 5 [ 0 . 2 0 . 8 ( 0 . 2 0 . 3 ) 1 . 2 0 . 3 2 . 4 ] 2 5 92G K N? ? ? ? ? ? ? ? ? ?板 G 59 6 . 7 0 4 5 /8 . 8 8 . 8q K N m? ? ?板板 中 國 橋 梁 網(wǎng) 34