【正文】 C m D 8 8 .7 2 9 9 .5 7V V 1 .3 97 .8? ? ? ?kN CV = qCV + mCV == DV = qDV mDV =+= 調幅后： m C m DV V ? ? ?kN CV = qCV + mCV == DV = qDV mDV =+= 九 層 C 柱 柱頂及柱底軸力： N頂 =VP? =+0= N底 =+= 36 八 層 C 柱柱頂及柱底軸力： N頂=++= N底= += 其他層梁端剪力及柱軸力計算見 表 216， 表 217。m（ 計算結果見表 214。 表 210 C 軸柱（邊柱） 柱端彎矩計算 層 次 層高 h 層間剪力()iVkN 層間剛度 iD imD imV K y (m) M上 M下 9 1461660 22333 21 8 1461660 22333 36 7 1461660 22333 48 6 1461660 22333 59 層次 層間剪力 iV （ kN） 層間剛度 iD （ kN） 層 間位移 iiVD （ m） 層高 ih （ m） 層間相對彈性轉角 e? 9 1461660 1/3750 8 1461660 0． 0016 1/2250 7 1461660 1/1659 6 1461660 1/1353 5 1461660 1/1173 4 1461660 1/1058 3 1461660 1/983 2 1461660 1/938 1 1109984 1/691 19 續(xù)表 210 層 次 層高 h 層間剪力()iVkN 層間剛度 iD imD imV K y (m) M上 M下 5 1461660 22333 69 4 1461660 22333 76 3 1461660 22333 82 2 1461660 22333 86 1 1109984 18452 96 注：表中： 3,210 yyyy ??? iimCim DDVV /? ? ? iiii hyM hM ??? 1V yV imim上下 表 211 D 軸柱（中柱）柱端彎矩計算 層 次 層高 h 層間剪力 ()iVKN 層間剛度 iD imD imV K y (m) M上 M下 9 1461660 31250 30 8 1461660 31250 50 99 81 7 1461660 31250 68 6 1461660 31250 83 5 1461660 31250 96 4 1461660 31250 106 3 1461660 31250 115 207 207 2 1461660 31250 120 216 216 1 1109984 21709 113 該框架為對稱結構 ,F 軸柱與 C 軸柱相同， D 軸柱與 E 軸柱相同 。且修正后的剪力分布與實際更加吻合。 表 27 橫向框架頂點位移 層次 iG （ kN） iG? （ kN） iD （ kN/m） 層間相對位移i? i iGD?? i? 9 1461660 8 1461660 7 1461660 6 1461660 5 1461660 4 1461660 3 1461660 2 1461660 1 1109984 ???= 196 77?? 16 橫向地震作用計算 在 I 類場地， 6 度設防區(qū)，設計地震分組為第二組情況下，結構的特征周期gT=，水平地震影響系數最大值 [6]max? =。 橫向框架自振周期 按頂點位移法計算框架的自振周期。G G G G G G G? ? ? ? ? ? ? kN 139。 839。 場地位 1類一組 Tg（ s） = max ? ? （表 《高層建筑結構》） 屋面及樓面做法： 屋面做法 ： 20mm厚 1： 2水泥砂漿找平； 100～ 140mm厚（ 2%找坡）膨脹珍珠巖； 100mm厚現澆鋼筋混凝土樓板； 15mm厚紙筋石灰抹灰。 框架平面同柱網布置如下圖： 圖 21 框架平面柱網布置 框架梁柱現澆，屋面及樓面采用 100mm厚現澆鋼筋混凝土。 框架結構體系是由梁、柱構件通過節(jié)點連接構成，既承受豎向荷載，也承受水平荷載的結構體系。 工程特點 本工程為九層，主體高度為 米，屬高層建筑。自上而下敘述如下： 新近沉積層（第一層），粉質粘土，厚度 —，巖性特點，團粒狀大孔結構，欠壓密。采用樁基礎，室內地坪為 177。 =；基本雪荷載為 kN/ m2。 地基土指標 自然容重 ，液限 ％，塑性指數 ，空隙比 ，計 2 算強度 150kp/m2。高層建筑中常用的結構體系有框架、剪力墻、框架 剪力墻、筒體以及它們的組合。 4 計計算 工程概況 本項目為 9 層鋼筋混凝土框架結構體系，占地面積約為 m2，總建筑面積約為 m2；層高 平面尺寸為 。 5 工程地質條件： 建筑物場地地形平坦，地基土成因類型為冰水洪積層。 單位面積外墻體重量為： = kN/ m2 單位面積外墻貼面重量為： kN/ m2 單位面積內墻體重量為： = kN/ m2 單位面積內墻貼面重量為 （雙面抹面 ）： 2= kN/ m2 表 22 墻體自重 墻體 每片面積（ m2） 片數 重量（ KN） 底 層 縱 墻 外 墻 16 外墻墻體 外墻墻面 4 外墻墻體 外墻墻面 4 外墻墻體 外墻墻面 2 外墻墻體 外墻墻面 內 墻 16 內墻墻體 內墻墻面 2 內墻墻體 內墻墻面 底 層 橫 墻 外 墻 4 外墻墻體 外墻墻面 2 外墻墻體 外墻墻面 內 墻 16 內墻墻體 內墻墻面 外 墻 16 外墻墻體 外墻墻面 11 續(xù)表 22 墻體 每片面積（㎡） 片數 重量（ kN） 其 他 層 縱 墻 外 墻 4 外墻墻體 外墻墻面 4 外墻墻體 外墻墻面 2 外墻墻體 外墻墻面 內 墻 16 內墻墻體 內墻墻面 2 內墻墻體 內墻墻面 2 內墻墻體 內墻墻面 1 內墻墻體 內墻墻面 其 他 層 橫 墻 外 墻 4 外墻墻體 外墻墻面 2 外墻墻體 外墻墻面 內 墻 16 內墻墻體 內墻墻面 荷載總匯 頂層重力荷載代表值包括屋面恒載 +50%屋面雪載 +縱橫梁自重 +半層柱自重 +半層墻體自重。 39。若為裝配樓板，現澆層的樓 圖 25 質點重力荷載值面，則邊框架梁取 I = 0I ，對中框架取 I = 0I 。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移； T? 是將框架的重 力荷載視為水平作用力，求得的假想框架頂點位移。地震的宏觀震害也表明，結構上部往往震害很嚴重。 e? ＜ [ e? ]=1/450。 將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。 柱軸力： N V P?? 式中 ： V —— 梁端剪力； P —— 節(jié)點集中力及柱自重。m） M右 = GCM 及 1x 的具體數據見表 218 ,表中 CR 、 GCM 、 1x 均有兩組數據。③ 9 柱頂 M N 柱底 M ? N 8 柱頂 M N 柱底 M ? N 7 柱頂 M N 柱底 M ? N 6 柱頂 M N 柱底 M ? N 5 柱頂 M N 柱底 M ? N 4 柱頂 M N 柱底 M ? N 45 續(xù)表 221 3 柱頂 M N 柱底 M ? N 2 柱頂 M N 柱底 M ? N 1 柱頂 M N 柱底 M ? N 表 222 D 柱內力組合表 層次 位置 內力 荷載類別 豎向荷載與地震力組合 恒載 ① 活載 ② 地震荷載 ③ ① +② (① +② )177。fh 考慮 ，0h =80035=765mm 39。m〉 M 屬于第一類 T 型截面 。m 50 VV?C右 D左 =+= kN VD右 =+= 考 慮承載力抗震調整系數 ? ? RECV? 右 = DREV? 左 == kN DREV? 右 == kN 表 225 梁的斜截面強度計算 截面 支座 C 右 支座 D 左 支座 D 右 設計剪力 V180。V 103＜RE? fh / 0h =100/765= 圖 221 T 形梁計算截面 故翼緣不受限制。 52 （見表 226） （見表 227） 為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設計時對剪力設計值進行調整如下： ()lrbbV G bnMMVVl? ??? 由表 219 查得： CD 跨： 順時針方向 lbM = kN 剪力調整 CD 跨： lbM + rbM= += 表 227 第二 層梁的斜截面強度計算 截面 支座 C 右 支座 D 左 支座 D 右 設計剪力 V180。 混凝土等級為 C30， cf =， tf =縱筋為 HRB335， yf =300 N/mm2，箍筋為 HPB235， yf =210 N/mm2 表 228 軸壓比限值 類別 抗震等級 一 二 三 框架柱 框架梁 由 D 柱內力組合表 315 查得 : N Ⅰ Ⅰ = ? c=cNAf =103/(600600)=＜ N Ⅱ Ⅱ = ? c=cNAf =103/(600600)=＜ N Ⅲ Ⅲ = 55 ? c=cNAf =103/(600600)=＜ 均滿足軸壓比的要求。 由于框架結構的底層柱過早出現塑性屈服，將影響整個結構的變形能力。m 梁端 bM? 取左震 ， cM? 也取左震 ： cM? =m cM??? =+=m N = Ⅲ Ⅲ 截面 ： ① M =。m 對底層柱底（ IIIIII 截面）的彎矩設計值 應考慮增大系數 。m 取 cM? 180。因此，對一、二級框架底層柱底考慮 的彎矩增大系數。梁先屈服使整個框架有較大的內力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。V? ? （ kN） 調整后的剪力（ kN） REV? ? （