【正文】 CL=Kk/w 傳熱系數： k=1/R0=對此先進行冷負荷計算。隨著社會不斷發(fā)展對計算機輔助設計的依賴，本設計中的負荷部分由設計軟件（鴻業(yè) ）完成。k 保溫砂漿 10mm λ= w/mk ⑥ 外窗 k= w/m2k F=*= m2 tl = ℃(Ⅲ 型墻 ) td= ℃ Ka= Kρ= tn=26 ℃ ∴ C L=KF[(t l+td) 白幟燈 Q=N W 熒光燈 Q=N*n1*n2 W 式中： N—— 照明燈具的功率， W n1—— 鎮(zhèn)流器功率系數，當鎮(zhèn)流器和燈均在空調室內時，西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 ７ 取 ；當鎮(zhèn)流器和燈不在空調室內時，取 ； n2—— 燈罩隔熱系數 ,當燈罩有通風空時 n2=～ ；當燈罩無通 風空時 n2=～ ；當燈具無燈罩時， n2=。 ⑻ 新風冷負荷 Q=Vx*n*?空 *(hwhn)/ W 式中： Vx—— 人均新風量 m3/h 人 N—— 室內人數 ?空 —— 夏季空調室外計算干球溫度下的空氣密度 kg/ m3 hw—— 夏季空調室外計算干球溫度下空氣的焓值 kJ/kg hn—— 夏季空調室 內空調狀態(tài)點的焓值 kJ/kg 新風量確定： 西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 ９ 根據《空氣調節(jié)設計手冊》（電子工業(yè)部第十設計研究院 編）有關新風量的確定原則。一般空調系統(tǒng)不宜過大。如劃分為同一系統(tǒng)，應作局部處理。 其具體的劃分理由如下：由于本設計為舒適性空調，其劃分的原則主要根據空調房間的使用時間與功能來劃分的，一層至四層，空調房間包括標準客房、娛樂性房間、中小型會議室，考慮其使用時間的不確定性和統(tǒng)一性，西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 １３ 為了更好的經濟性運行與建筑節(jié)能，決定采用風機盤管加新風系統(tǒng)。 新風直入式系統(tǒng)的風機盤管只處理室內的回風，處理后回風的機器露點的確定： ψ =90％ ， t≤ tL(N) tL(N)—— 室內空氣設計狀態(tài)點對應的露點溫度 ℃ ① 當 ttL(N)≤ 10 ℃ ，取 t=tL(N)與ψ =90％ 的交點作為機器露點 ② 當 ttL(N)10 ℃ ，取 t=tN10與ψ =90％ 的 交點作為機器露點 西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 １４ 這樣既可以滿足送風溫差內△ t≤ 10 ℃ 采用最大溫差，又可保證風機盤管的送風口的風溫不低于空氣露點溫度，防止了送風口因結露而滴水。 冷凍水量： W= CL *3600/Cp*(thtj) Kg/h 式中： W—— 每臺風機盤管的冷凍水量 Kg/h CL —— 修正后的冷負荷 Kw Cp—— 水的定壓比熱 KJ/Kg由于冬季、夏季空氣處理過程不同，采用的機組功能段也不同，所以必須分別確定冬夏兩季的空氣處理過程。 其它的空調房間以休息廳為例，進行校核計算。 一次回風系統(tǒng)夏季處理過程 W、 N 分別代表室外及室內空調設計狀態(tài)點， C 為新風與回風的混合狀態(tài)點， L 為機器露點， O 為送風狀態(tài)點。 W’ 點確定： hw’ = hn ( hn hl)/m 式中： hw’ —— 經預熱后既能滿足最小新風比又可采用絕熱加濕的方法處理的焓值 KJ/Kg hn—— 冬季室內設計狀態(tài)點的焓值 kJ/kg hl—— 機器露點的焓值 kJ/kg m—— 新風比 ∴ hw’ =32()/ kJ/kg h= kJ/kg 與 d=dw 的交點即 w’ 點?？諝庹{節(jié)房間的氣流組織形式應符合下列要求： ① 滿足室內設計溫度、濕度及其精度、工作區(qū)允許的氣流速度，噪聲標準及防塵要求； ② 氣流分布均勻，避免產生短路與死角； 西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 ２５ ③ 與建筑裝修有較好的配合。 校核房間高度： 設定風口底部至頂棚距離為 m,則 H=h+W++ 式中： H—— 房間最小高度 m h—— 空調區(qū)高度 m W—— 送風口至頂棚相對距離 m —— 安全系數 x—— 射程 m ∴ H=h+W++ = m 四層凈高為 大于設計要求的房高，所以滿足要求。散流器出口距地面 ，則射程 xn=（工作區(qū)高度 h=1m）。 ⑴ 送風管設計計算 五層送風管布置平面示意圖如下， 西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 ３０ 錯誤 !未指定主題。 9939。 送風管水利計算數據表 管 段 01 12 23 34 45 56 67 78 89 910 1011 當 量 直 徑 195 281 424 424 571 606 606 606 606 714 714 流 速 長 度 5 動 壓 18 5 比摩阻 局部阻力系數 局 部 阻 力 4 沿 程 阻 力 總阻力 其余并聯風管利用節(jié)點平衡的原理，確定各管段尺寸，并校核并聯管路阻力平衡，可利用風量調 節(jié)閥達到阻力平衡。（定貨時可向廠家注明） ⑸ 風機盤管新風系統(tǒng)設計 風機盤管新風系統(tǒng)設計思路與前面相同，本處不在做詳細計算，其規(guī)格尺寸見圖紙。 摩擦阻力：初選流速 v=，流量 547 kg/h 則水管斷面積： A=(3600*)= m2 所需管徑 D23mm, 取 DN25. 實際流速 v=4*(3600**)= m/s 根據 v= m/s 與直徑 D=25mm，查圖 1014 水管路計算圖（《簡明空設計手冊》趙榮義 主編）得，比摩阻 Rm=65Pa/m，所以摩擦阻力△西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 ３５ P=lRm=*65=293 Pa 局部阻力： 動壓： 22v? =1/2*1000*=48 Pa 局部阻力系數統(tǒng)計查?。ā恫膳L與空氣調節(jié)設計規(guī)范》 GBJ1987,2020年版），得以下部件的局部阻力系數： 彎頭 ξ =2* 變徑ξ =2* 電動兩通閥 ξ = 直流三通ξ = 閘閥 ξ = 局部阻力系數統(tǒng)計 ∑ξ = 局部阻力 △ P=∑ξ * 22v? =*48=273 Pa 該段的總阻力 △ P=293+273=566 Pa 其余各管段局部阻力系數見下表。依據《空氣調節(jié)設計手冊》（電子工業(yè)部第十設計研究院 主編）中表 ，確定出管徑與坡度 。 ，宜根據單機空調制冷量在額定工況下的能效比，進行選擇機組。本設計為閉式系統(tǒng)，為壓力回水系統(tǒng)。假定流速 v=，所需管段的直徑 ?**3600 *4 vVD ? 式中 : D—— 計算管段的直徑 mm V—— 冷凍水量 m3/h v—— 流速 m/s *3600 4*?D =177 mm 取管段規(guī)格： Φ 219 6 實際流速： **3600 4* ??v 西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 ４１ 。 由于空調負荷較小，且空調側的壓力損失與機房內的壓降相差不大，為了減少初投資，決定采用一次泵系統(tǒng)。 ⑵ 考慮制冷劑氟利昂對大氣臭氧層的危害程度和禁用時間。 四層冷凝水管平面布置示意圖 冷凝水管徑的確定部分見下表： 冷凝水管計算表 管段編號 冷負荷 (Kw) 管徑 (mm) 坡度 01 547 DN20 i= 12 1094 DN20 23 1641 DN25 34 2188 DN25 45 3283 DN32 56 3661 DN32 67 4825 DN32 78 5989 DN32 89 7009 DN40 910 8729 DN40 八 .冷熱源系統(tǒng)設計計算 西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 ３９ 1. 冷源系統(tǒng)設計計算 空調冷源設備的選擇很多，而影響冷源設備選擇的因素也很多。 供水管水利計算數據表 管段編號 流量 (kg/h) 管徑(m) 流速(m/s) 動壓(Pa) 比摩阻(Pa/m) 長度(m) ∑ξ 摩擦阻力(Pa) 局部阻力(Pa) 總阻力 (Pa) 01 547 DN25 48 65 293 273 566 12 1094 DN32 72 60 270 49 319 23 1641 DN32 157 120 2148 245 2393 34 2188 DN40 115 100 3 250 645 595 45 3283 DN50 106 65 1 65 72 137 56 3661 DN50 130 73 131 135 266 67 4825 DN65 80 40 10 400 48 448 78 5989 DN65 125 65 26 50 76 89 7009 DN65 174 85 587 209 796 910 7195 DN65 180 90 99 65 164 1011 18630 DN100 211 50 195 1794 1989 所以最不利環(huán)路的壓力損失： 管路阻力損失：△ P=2*（ 566+319+2393+595+137+266+448+76+796+164+1989） 西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 ３７ =15498 Pa 風機盤管阻力：△ P= Kpa 四層空調水系統(tǒng)至立管的壓降： △ P==+= Kpa 由于空調冷凍水系統(tǒng)供、回水溫差小，末段風機盤管的阻力大，在計算系統(tǒng)總循環(huán)壓力時，可不計供、回水密度差引起的作用壓力；在并聯環(huán)路阻力平衡時，一般可忽略。 首先合理確定冷凍水管布置，由于空調系統(tǒng)不算大，且風機盤管的水阻力較大，為了更好的節(jié)約管材，減少投資，決定采用異程式。 回風管平面布置示意圖 選擇最不利環(huán)路： 01234567。 939。計算數據及結果及下列表格。 計算工作區(qū)溫差△ tx △ tx=△ to*n* K1* K2* K3* oF /nx =8****= ℃ 對于舒適性空調，足以滿足要求。 回風口規(guī)格確定： 每個風機盤管的回風量 V=2848/4= m3/h 712 m3/h。為了更合理確定風口尺寸及選擇合理的氣流分布，本設計中以休息廳為例進行風機盤管氣流組織計算。 綜上所述，各點的狀態(tài)參數如下： to= ℃ hO = kJ/kg tw=8℃ hw=5 kJ/kg hl=’ =dl= g/kg dc= g/kg 預熱量： Q=*(+5)= Kw 加熱量： Q=*()= Kw 西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 ２４ 加濕量： W=*()= Kg 根據上述條件進行設備選擇： 預熱段：選用 ZKW15— JT— 6 左，額定加熱量大于 * Q=(廠家定貨 ) 加熱段： ZKW15— JT— 6 左中額定熱量為 181 Kw，實際工況下供熱量*181=217 Kw Kw，滿足要求。 L 點（機器露點）確定： φ =90%與 d=do 的交點 由此可知 tL= ℃ , △ t=tOtL= ℃ 認定為通風機和風管的溫升，本 設計中不考慮對空氣的加熱。 NO熱濕比線西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 ２１