【正文】 m)，y2=(m)，M max=(KN?m)。 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力鋼束的配置不僅要滿足構(gòu)造要求，還應(yīng)考慮以下原則：應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束的型式與錨具型式，對不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束，以達到合理的布置型式。表 42 常用錨具尺寸錨 具型 號錨墊板尺寸（mm）波紋管徑外/內(nèi)（mm）螺旋筋圈徑圈數(shù)千斤頂型號千斤頂最小工作空間錨墊板中心之間的距離（mm）錨墊板中心與邊緣的距離（mm）OVM157 200 77/70 240 6 Ycw150 ≥1350mm240 160OVM159 230 87/80 270 6 Ycw250 ≥1400mm270 170OVM1512 270 97/90 330 7 Ycw250 ≥1400mm330 200OVM1519 320 107/100 400 8 Ycw400 ≥1500mm400 235OVM1527 370 127/120 470 8 Ycw650 ≥2022mm470 270本橋采用懸臂施工工藝進行放工，由受力要求，由中墩開始在上緣布置預(yù)應(yīng)力筋 ，主要承受結(jié)構(gòu)的重力與施工荷載，而在合攏段附近的下緣布置的預(yù)應(yīng)力束除承受荷載外，常因結(jié)構(gòu)次內(nèi)力在這些部們產(chǎn)生正彎矩而需要布置。例如計算中墩支座截面的時候用下面的表格計算，其余截面依次類推。 預(yù)應(yīng)力損失的計算預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)計算中，應(yīng)考慮由下列因素引起的預(yù)應(yīng)力損失：預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦 1l?錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮 2l預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺座之間的溫差 3l混凝土的彈性壓縮 4l?預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛 5l混凝土的收縮和徐變 6l此外，尚應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋與錨圈口之間的摩擦、臺座的彈性變形等因素引起的預(yù)應(yīng)力損失。預(yù)應(yīng)力束應(yīng)避免合用多次反向曲率的連續(xù)束，因為這會引起很大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束的效益。（2） 按承載能力極限狀態(tài)計算有：h0 =he==(m),Ra=上翼緣配筋時有 b=,Md=(KN?m)受壓區(qū)高度為： 2 20 6109..().54dcMxh mfb??????x≤ 所以有： 2 ()( ????束下翼緣配筋時有 b=,Md=(KN?m)受壓區(qū)高度為： 2 20 .().dcMxh mfb??????x≤ 所以有： 2 ()( ????束所以此截面上翼緣配筋為 4 束；下翼緣配筋為 8 束。 上下上 上上下 nn 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算對于連續(xù)梁體系，或凡是預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，在初步計算預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量時，必須計及各項次內(nèi)力的影響。下n也要相應(yīng)增配 根，才能使上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同理，當(dāng)截面承受正彎矩時，如果39。這忽略實際上存在的雙筋影響時（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋）會使計算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。表 33 活載內(nèi)力計算結(jié)果（公路Ⅰ級）截面號 Mmax(KN 活載因子的計算 FACTOR=(1+μ)nηξ 式中 1+μ —沖擊系數(shù)； 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計 第 12 頁n—車道數(shù)；η —車道折減系數(shù)；ξ —偏載系數(shù)，即橫向分布系數(shù)本設(shè)計近似取 。主梁的自重內(nèi)力計算方法可分為兩類：在施工過程中結(jié)構(gòu)不發(fā)生體系轉(zhuǎn)換,如在滿堂支架現(xiàn)澆等，如果主梁為等截面，可按均布荷載乘主梁內(nèi)力影響線總面積計算；在施工過程中有結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換時，應(yīng)該分階段計算內(nèi)力。 ，防止超過允許誤差。2. 拆除主跨跨中掛籃，灌注主跨中跨合攏段。3. 橫隔梁橫隔梁可以增強橋梁的整體性和良好的橫向分布，同時還可以限制畸變；支承處的橫隔梁還起著承擔(dān)和分布支承反力的作用。（3） 腹板內(nèi)有錨頭時，采用 250—300mm。支墩處底版還要承受很大的壓應(yīng)力，一般來講：變截面的底版厚度也隨梁高變化，墩頂處底板為梁高的 1/101/12，跨中處底板一般為 200拿單箱單室和單箱雙室比較，兩者對截面底板的尺寸影響都不大，對腹板的影響也不致改變對方案的取舍；但是，由框架分析可知：兩者對頂板厚度的影響顯著不同，雙室式頂板的正負(fù)彎矩一般比單室式分別減少 70%和 50%。結(jié)合以上的敘述，所以本設(shè)計中采用懸臂現(xiàn)澆施工方法，變截面的梁。但是，在采用頂推法、移動模架法、整孔架設(shè)法施工的橋梁，由于施工的需要，一般采用等高度梁。設(shè)計主跨為 104m。由于多跨連續(xù)梁橋的受力特點，靠近中間支點附近承受較大的負(fù)彎矩，而跨中則承受正彎矩，則梁高采用變高度梁，按二次拋物線變化。通過連續(xù)梁、T 型剛構(gòu)、連續(xù)—剛構(gòu)等箱形截面上部結(jié)構(gòu)的比較可見：連續(xù)—剛構(gòu)體系的技術(shù)經(jīng)濟指針較高。在城市預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁中，為充分利用空間，改善交通的分道行駛，甚至已建成不少雙層橋面形式。到后來，由于 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計 第 2 頁懸臂施工方法的應(yīng)用，連續(xù)梁在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中有了飛速的發(fā)展。50 年代，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁跨徑開始突破了 100 米，到 80 年代則達到 440 米。 and remove the hungbasket bearing then the second dead loads is in effect in the step。其次，利用 BSAS 電算軟件分析內(nèi)力結(jié)構(gòu)總的內(nèi)力(包括恒載和活載的內(nèi)力計算)。施工分為 21 個階段：第一階段：施工臨時支座并固結(jié)，澆筑墩頂 0段及邊跨直線段滿堂支架施工；第二階段至第十七階段：懸臂對稱平衡澆筑混凝土至最大懸臂端；第十八階段：邊跨合攏；第十九階段：中跨合攏,拆除掛籃設(shè)施，加載二期恒載；第二十施工階段：預(yù)留施工階段；第二十一階段：運營階段。受時間和個人能力的限制，本次畢業(yè)設(shè)計沒有具體涉及到下部結(jié)構(gòu)、橫向預(yù)應(yīng)力及豎向預(yù)應(yīng)力的設(shè)計。墩頂截面通過腹板、底板的加厚以及設(shè)置橫隔梁強度得以加強，底板厚度呈二次拋物線變化，底板厚度為 變?yōu)?。 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計 第 III 頁關(guān)鍵詞： 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋、次內(nèi)力、懸臂施工 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計 第 IV 頁AbstractThe graduate design is mainly about the design of superstructure of longspan prestressed concrete continuous box Girder Bridge . Prestressed concrete continuous Girder Bridge bee one of main bridge types of the most full of petion ability because of subjecting to the dint function with the structure good, having the small defomation,few of control joint,going smoothly fort,protected the amout of engineering small and having the powerfully ability of earthquake proof and so on. For time and ability limited, the design of the substructure, transverse prestressing and vertical prestressing is not considered.The spans of the bridge are 62m+104m+104m+66m,main beam is respective designed, each suit has one box one room and four traffic ways of all, the width of the bridge surface is 25m. The major girder applies cantilever hungbasket bearing, symmetric equilibrium construction .There are twentyone steps in the working. The 0 member is worked in the first step , then form the second step to the seventeenth the other members is worked before they are jointed except the ones are siuated in the beside or middle of span and the substructure is worked in the steps。這樣就可以抵消外荷載作用下混凝土產(chǎn)生的拉應(yīng)力。但是，在橋梁結(jié)構(gòu)中，隨著預(yù)應(yīng)力理論的不斷成熟和實踐的不斷發(fā)展，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)的運用必將越來越廣泛。因此有人將兩種結(jié)構(gòu)結(jié)合起來，形成一種連續(xù)—剛構(gòu)體系。目前，各國都以每平方米橋面的三材（混凝土、預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋）用量與每平方米橋面造價來表示預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的技術(shù)經(jīng)濟指針。本次設(shè)計為(62+104+104+62)m 公路預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，橋?qū)挒?25m，分為兩幅，設(shè)計時只考慮單幅的設(shè)計。本次設(shè)計中得到了唐繼舜、鄭史雄、成文佳、向天宇、林清陽等幾位老師的悉心指導(dǎo)，在此表示衷心的感謝。本設(shè)計跨度，主要根據(jù)設(shè)計任務(wù)書來確定，其跨度組合為：62 米+104 米+104 米+62 米。2. 等截面布置以等跨布置為宜，由于各種原因需要對個別跨徑改變跨長時，也以等截面為宜?？傊?，箱形截面是大、中跨預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁最適宜的橫截面形式。連續(xù)梁在支點和跨中的梁估算值：等高度梁： H=（ ～ ）l，常用 H=（ ～ ）l15301820變高度（曲線）梁：支點處：H=（ ～ ）l，跨中 H=（ ～ ）l63150 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計 第 6 頁變高度（直線）梁：支點處：H=（ ～ ）l，跨中 H=（ ～ ）l1620218而此設(shè)計采用變高度的直線梁，支點處梁高為 米，跨中梁高為 米。 腹板和其它細(xì)部結(jié)構(gòu)1. 箱梁腹板厚度 腹板的功能是承受截面的剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力。梗腋的作用是：提高截面的抗扭剛度和抗彎剛度，減少扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力和畸變應(yīng)力。 主梁施工方法及注意事項 主梁施工方法 主梁采用懸臂灌注法施工，墩頂梁段分別在各墩頂灌注， 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計 第 8 頁其余梁段用活動掛籃懸臂灌注，掛籃及附屬設(shè)備重不大于 130t。3. 支座形式采用盆式橡膠支座。施工內(nèi)力是指施工過程中，各施工階段的臨時施工荷載，如施工機具設(shè)備（掛藍(lán)、張拉設(shè)備等） 、模板、施工人員等引起的內(nèi)力，主要供施工階段驗算用。 橫向分布系數(shù)的考慮荷載橫向分布指的是作用在橋上的車輛荷載如何在各主梁之間進行分配，或者說各主梁如何分擔(dān)車輛荷載。()gs?計算連續(xù)梁的沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時，采用 ；計算連續(xù)梁的1f沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時，采用 。截面的安全性是通過截面抗彎安全系數(shù)來保證的。公式（45）變?yōu)? （49）minMW???p上 上公式（47）變?yōu)? （410）axp下 下 由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的截面上緣應(yīng)力 和截面下緣應(yīng)力 分為三種情況討論：?p上 ?p下a. 截面上下緣均配有力筋 Np 上 和 Np 下 以抵抗正負(fù)彎矩，由力筋 Np 上 和 Np 下 在截面上下緣產(chǎn)生的壓應(yīng)力分別為： （411）NeeAWA????p上 上 上 下 下 下 p上上 上 （412）N??p上 上 上 下 下 下 p下下 下將式（49） 、 （410）分別代入式（411）(412)，解聯(lián)立方程后得到 （413）maxmin()()MeKeN???下 下 下 上p上 下 下上 上 （414）axin()()e下 上 上 上p下 下 下上 上令 pdnAf?上 上 pdAf?p下 下代入式（413） （414）中得到 （415）maxmin()()1pdMeKef????下 下 下 上上 下 下上 上 （416）axin()()pdneAf???下 上 上 上下 下 下上 上式中 Ap—每束預(yù)應(yīng)力筋的面積；—預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力(可取 ~ 估算)；df pkfe—預(yù)應(yīng)力力筋重心離開截面重心的距離；K—截面的核心距；A—混凝土截面面積，可取毛截面計算。39。Mmin=(KN?m)其中：I