【正文】 內斷層（包括破碎帶）及各種巖體的分布情況。庫址區(qū)大面積分布松樹、槐樹及雜樹林，為一級防火森林，部分區(qū)域基巖裸露，豎井口附近的山腳處有少量農田分布。工程建設場地山脊南側發(fā)育殷家河，北側發(fā)育龍河，均屬流域面積極小的山溪性河流。春、夏季以南風、東南風為主，冬季以北風、西北風為主，秋季南風、北風相當。楊明舉對液化石油氣體洞庫的滲流場進行了分析，證明了采用水封技術儲存液化石油氣體是可行的，同時提出氣泡在巖體裂隙中的流動需要做進一步的研究。第三節(jié) 課題研究現(xiàn)狀早在1938年瑞典的哈哥博士(Hagcon)就提出地下水封洞庫儲油的設想。液化石油氣體的儲藏方法可采用低溫常壓或常溫高壓，或兩種方法同時采用，使之變成液體后儲藏，其體積為氣體時的1/因此分析洞室群開挖的洞室群效應及圍巖穩(wěn)定和支護方式等問題，對解決設計和施工中的關鍵技術難題，有著極為重要的意義。由于對液化石油氣體需求隨季節(jié)變化波動顯著，液化石油氣體儲庫對能源的季節(jié)調峰作用顯著。s energy needs, underground works will also be vigorously in the energy project development. Underground gas storage is the inevitable result of China39。地下儲庫也是未來石油氣能源儲存的發(fā)展方向,在國外已有幾十座各類地下油氣儲庫,而我國目前正在試驗研究石油液化氣地下儲庫的各項技術。本文研究的是黃島某原油地下庫洞室圍巖穩(wěn)定性評價。而儲庫的類型則由一開始的地上儲庫逐漸轉向地下。由于儲存物質的特殊性，所以對地下洞室的整體穩(wěn)定性要求較高。在洞室中注入油品后，油品周圍會存在一定的壓力差，因而在任一油面上，水壓力都大于油壓力，使油品不能從裂隙中漏走。為防止液化石油氣體滲漏，丙烷設置深度為100m左右,丁烷為40m左右。1977年,在山東某地修建了第一座總庫容為15萬m3原油地下水封洞庫，1980年代在浙江象山又建成1座容積4000m3的地下成品油庫，2001年我國第一座液化石油氣體地下儲庫在汕頭建成，相繼寧波，珠海液化石油氣體儲庫也成功建成。據近百年資料統(tǒng)計，℃。區(qū)域內有南辛安河、辛安前河、辛安后河、橫山河、周家夼河等12條，總長139km， km2，為季節(jié)性河流，源短流急，單獨入海。洞庫山體為龍雀山，近東西走向，山脊標高280~350m，山脊北側為陡崖，南側為陡坡，地形坡度一般為35~55176。場地遭受的最大歷史地震影響為Ⅸ度，是由1668年郯城地震引起的。具有小規(guī)模右行位移，地表圍巖破碎輕，破碎巖不發(fā)育，主要表現(xiàn)為寬約數厘米至數十厘米的裂隙，僅在陡坡裸露可見。呈沖溝負地形，在南北兩端沖溝中均有露頭，山脊鞍部位置有閃長巖脈出露，~，具右行壓扭性質。該斷層未見鉆孔揭露，對本工程影響不大。該破碎帶對洞庫西北角洞室及施工巷道影響較大。（2）節(jié)理水平方向分布特征及結構面分區(qū)圖22 黃島油庫庫址區(qū)結構面分區(qū)圖根據區(qū)域斷層和結構面等的調查，發(fā)現(xiàn)該區(qū)結構面在平面上存在如下的分布特征：該區(qū)主要發(fā)育五組結構面：①產狀為60~75176。和⑤緩傾角結構面（該組結構面為物質分異形成，規(guī)模較大，延伸長度20~30m，產狀一般與地形一致，由于地表卸荷作用，~1cm，露頭間距為3~6m。結構面；IV區(qū)主要為NE45~60176。Ⅰ、II、III區(qū)節(jié)理線密度都隨高程降低而減小，均出現(xiàn)密集區(qū)和稀疏區(qū)間隔發(fā)育的特點（見圖2225）。早白堊世二長花崗巖(K1ηγ)：淺肉紅色~灰白色，主要礦物為：斜長石、鉀長石、石英、角閃石、黑云母等，中細?；◢徑Y構，塊狀構造，巖體較完整~完整，強度高，屬堅硬巖。圖26 巖脈崩解照片第四節(jié) 地應力本次勘察，在ZK00ZK006及ZK008三個鉆孔進行了地應力測試，詳見地應力測試報告。根據巖石試驗成果，按巖性并考慮對洞庫的影響程度，對巖塊的物理力學性質指標進行分類統(tǒng)計。洞壁圍巖的穩(wěn)定性條件為： （31） （32）式中：、為洞壁處最大的環(huán)向壓應力和拉應力；、為巖體飽和抗壓與抗拉強度；Fs為安全系數，一般取Fs＝２。圓形洞室洞壁處的應力可表示為： （36）式中：α，β為應力集中系數，其大小僅與點的位置有關。④當巖體中天然應力σh和σv相差不大時，以圓形洞室圍巖應力分布最均勻，圍巖穩(wěn)定性最好。第二節(jié) 局部穩(wěn)定性在裂隙巖體中，由于結構面的切割，在圍巖的某些部位形成不穩(wěn)定分離體。圖34 拱頂穩(wěn)定系數如圖33，側壁分離體在自重W2的作用下沿L4滑移，而后緣切割面L4的抗拉強度可忽略。因此，利用該理論計算圍巖壓力時，首先要找出平衡拱的形狀和拱高。求得了平衡拱曲線方程后，洞側壁穩(wěn)定時洞頂的松動圍巖壓力即為LoM以下巖體的重量，即 （49）式中：ρ為巖體的密度；其他符號意義同前。）抗拉強度（MPa）單軸抗壓強度（干燥）fbb1lh1P1P2I101001051230II6606515301672III3035193015193285IV155233034837482V852430671912803表41 巖體在干燥狀態(tài)下的圍巖壓力：表42 巖體在飽和狀態(tài)下的圍巖壓力：巖體分級變形模量（MPa）泊松比重度（kN/m3）內聚力C（MPa）內摩擦角φ（176。通過穩(wěn)定性評價，給該洞室提出支護建議。對于洞庫的穩(wěn)定性評價的新方法將是作者以后研究的方向。參考文獻[1] 劉若榮，[2] 李智毅，. 中國地質大學出版社2000[3] 王芝銀，李云鵬，郭書太，等．大型地下儲油庫粘彈性穩(wěn)定性分析帆．巖土力學，2005[4] 陳祥黃島地下水封石油洞庫巖體質量評價及圍巖穩(wěn)定性分析[D]．北京：中國地質大學，2007[6] 時洪斌．黃島地下水封垌庫水封條件和圍巖穩(wěn)定性分析與評價[D]．北京：北京交通大學巖土工程系，2010[7] Masanobu Tezukaa,Tadahiko Seokab．Latest technology of undergroundrock cavern excavation in Japan．2003[8] 何紅梅,],石油規(guī)劃設計,2000[9] ChungIn Lee,JaeJoon Song. Rock engineering in underground energy storage inKorea[J],TUnnelling and Underground Spaee Teclinolog,2003[10] [,1990[11] 李攀峰,[J],工程地質學報,2004[12] 楊森,于連興,[J],油氣儲運,2004[13] [J],巖石力學與土程學報,2004[14] 王思敬,楊志法,=M].北京:科學出版社,1984[15] ],四川成都:成都理工大學,2006附圖 主洞室軸線工程地質剖面圖。因為你們的存在，你們的支持，使得我每次面對困難都不低頭，讓我有信心去克服，在此，向你們致以最誠摯的謝意！首先感謝我的指導老師——晏鄂川。而在有裂隙水的情況下，%的穩(wěn)定性系數小于1，處于失穩(wěn)狀態(tài)。這里Nt可用上一節(jié)中的PP2帶即可算出As。這時側壁巖體將沿LE和MF滑動，滑面與垂直洞壁的夾角為α＝45176。在半跨Lo段內任取一點A(x，y)，取oA為脫離體考察它的受力與平衡條件。）αL4A2W2ηI5268II5267III5255IV5236V5227由上表可對于I、II巖體處于穩(wěn)定狀態(tài)，而對于III巖體處于欠穩(wěn)定狀態(tài)，需要進行支護，而對于IV、V巖體處于失穩(wěn)狀態(tài)，應該著重支護。 洞頂分離體的穩(wěn)定性如圖33所示，在洞頂由LL2兩組結構面切割成三角形分離體ABC。⑥在天然應力很大的巖體中，洞室斷面應盡量采用曲線形，以避免角點上過大的應力集中。圖31列出了常見的幾種形狀洞室洞壁的應力集中系數α，β值。為了最有效和經濟地利用地下空間，地下建筑的斷面常需根據實際需要，開挖成非圓形的各種形狀。、軟化系數、彈性模量及泊松比指標為平均值，單軸飽和抗壓強度、抗剪強度指標及抗拉強度指標為標準值。三向主應力之間的關系表現(xiàn)為SH Sh Sv，最大主應力為水平主應力。晚元古界花崗片麻巖(Pt3gg)：淺肉紅色~淺青灰色，主要礦物為：鉀長石、斜長石、石英、角閃石、黑云母等，細?；◢徠榻Y構，塊狀構造，巖體較破碎~較完整，片麻理大部分傾向SW方向，局部地段傾向S，傾角一般為30~60176。II區(qū)分為三個區(qū)段：高程150~70m段節(jié)理發(fā)育，；高程70~10m段節(jié)理較發(fā)育，；高程10~60m段節(jié)理較發(fā)育~