【正文】 故障。因此，縱差保護(hù)在正常負(fù)荷狀態(tài)下的最大不平衡電流不大于6%。發(fā)電機(jī)的縱聯(lián)差動(dòng)保護(hù)，是發(fā)電機(jī)定子繞組及其引出線(xiàn)發(fā)生相間短路時(shí)的主保護(hù)。啟動(dòng)電流的整定的原則是躲過(guò)發(fā)電機(jī)額定工況下差動(dòng)回路中最大的不平衡電流。根據(jù)比率式制動(dòng)特性曲線(xiàn)可以看出，在啟動(dòng)電流及動(dòng)作特性曲線(xiàn)的斜率K保持不變的情況下，越小，差動(dòng)保護(hù)的動(dòng)作區(qū)越?。欢苿?dòng)區(qū)增大；反之亦然。將以上數(shù)據(jù)代入（）得。 基波零序過(guò)電壓保護(hù)，即 Uop＝ 式中：Krel ——可靠系數(shù)，～。 Ug0可能引起基波零序過(guò)電壓保護(hù)誤動(dòng)作。然后調(diào)整系數(shù)β，使制動(dòng)量 在正常運(yùn)行時(shí)恒大于動(dòng)作量，一般取β≈～。c)95%定子繞組單相接地基波零序過(guò)電流保護(hù)。負(fù)序電流保護(hù)按其動(dòng)作時(shí)限分為定時(shí)限和反時(shí)限兩種。 隨著發(fā)電機(jī)組容量的不斷增大，他所允許的承受負(fù)序過(guò)負(fù)荷的能力也隨之下降（A值減?。├缛?00MW汽輪機(jī)A的設(shè)計(jì)值為4?！　　　?T——值班人員有可能采取措施消除負(fù)序電流的時(shí)間，一般取120s，如值班人員在此時(shí)間內(nèi)來(lái)不及消除產(chǎn)生負(fù)序電流的運(yùn)行方式，則保護(hù)動(dòng)作于跳閘?！　　Ｓ捎谑Т疟Ｗo(hù)的判據(jù)較多,閉鎖方式和出口方式也較多,因此失磁保護(hù)的配置目前是所有發(fā)電機(jī)保護(hù)中最復(fù)雜,種類(lèi)也是最多。正常運(yùn)行情況下(包括進(jìn)相) ,勵(lì)磁電壓不會(huì)低于空載勵(lì)磁電壓。 所示:　轉(zhuǎn)子低電壓判據(jù)動(dòng)作特性曲線(xiàn)低勵(lì)、失磁故障將導(dǎo)致機(jī)組失步,失步后勵(lì)磁電壓和發(fā)電機(jī)輸出功率作大幅度波動(dòng),通常會(huì)使轉(zhuǎn)子低電壓判據(jù)周期性地動(dòng)作與返回。靜穩(wěn)邊界圓與縱軸交于A、B 兩點(diǎn),A 點(diǎn)為系統(tǒng)阻抗,B 點(diǎn)為( 同步阻抗) 。(3) 若采用靜穩(wěn)圓,采用過(guò)原點(diǎn)的兩根直線(xiàn)將進(jìn)相區(qū)躲開(kāi),此時(shí),進(jìn)相深度可整定。高壓側(cè)母線(xiàn)的三相電壓嚴(yán)重下降將導(dǎo)致系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行的破壞,因此須快速跳閘。壓判據(jù)+ 低阻抗判據(jù)+ 沒(méi)有異常工況→時(shí)間元件t2 →跳閘。 　基本原理發(fā)電機(jī)與系統(tǒng)發(fā)生失步的振蕩中心軌跡圖如下:　機(jī)端失步阻抗軌跡，B代表發(fā)電機(jī)　A代表系統(tǒng)　代表發(fā)電機(jī)阻抗　代表主變阻抗　代表系統(tǒng)阻抗,三條虛線(xiàn)都表示發(fā)電機(jī)B 與系統(tǒng)A 失步時(shí)機(jī)端的振蕩阻抗軌跡,其中:虛線(xiàn)1 表示時(shí)的振蕩軌跡, 與失步線(xiàn)AB 垂直, 交點(diǎn)處的EA 、EB 夾角δ(即功角) 為180 度, 虛線(xiàn)圓弧3 分別表示在 和的情況下, 機(jī)端振蕩阻抗軌跡。Φ 為阻抗角, 失步線(xiàn)AB ⊥EF。 中的虛線(xiàn)3 必須與透鏡元件相交于兩點(diǎn), 且與阻擋元件相交于一點(diǎn),才能作為1 次滑極?！『螘r(shí)確認(rèn)失步（1）至少有50ms 在透鏡形阻抗動(dòng)作區(qū)內(nèi)?！?70176。保護(hù)發(fā)跳閘令除滿(mǎn)足此條件外, 還應(yīng)滿(mǎn)足失步阻抗軌跡進(jìn)入動(dòng)作區(qū)1 和失步滑極次。本文提供了有實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的指導(dǎo), 特別是明確提出發(fā)電機(jī)保護(hù)與發(fā)電機(jī)滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行容量以及發(fā)電機(jī)靜態(tài)穩(wěn)定之間必須協(xié)調(diào)。 利用變壓器的過(guò)電流保護(hù)切除低壓母線(xiàn)故障 利用發(fā)電機(jī)的過(guò)電流保護(hù)切除母線(xiàn)故障利用相鄰供電元件的保護(hù)來(lái)切除母線(xiàn)故障，不需另外裝設(shè)保護(hù)，簡(jiǎn)單、經(jīng)濟(jì)，但故障切除的時(shí)間一般較長(zhǎng)。但不管母線(xiàn)上元件有多少，實(shí)現(xiàn)差動(dòng)保護(hù)的基本原則仍是適用的，即：（1）在正常運(yùn)行以及母線(xiàn)范圍以外故障時(shí)，在母線(xiàn)上所有連接元件中，流入的電流和流出的相等，或表示為，；（2）當(dāng)母線(xiàn)上發(fā)生故障時(shí)，所有與母線(xiàn)連接的元件都向故障點(diǎn)供給短路電流或流出殘留的負(fù)荷電流，按基爾霍夫電流定律，（為短路點(diǎn)的總電流），；（3）從每個(gè)連接元件中電流的相位來(lái)看，在正常運(yùn)行及外部故障時(shí)，至少有一個(gè)元件中的電流相位和其余元件中的電流相位是相反的。這時(shí)差動(dòng)繼電器中將流過(guò)很大的不平衡電流，將使完全電流差動(dòng)母線(xiàn)保護(hù)誤動(dòng)作。由于其內(nèi)阻很高，電壓繼電器端出現(xiàn)高電壓，于是電壓繼電器動(dòng)作。差動(dòng)電流流經(jīng)強(qiáng)制電阻R、差動(dòng)變流器和繼電器KA所構(gòu)成的差動(dòng)回路，由UA經(jīng)整流輸出，在工作電阻Rw上形成動(dòng)作電壓Uop。母線(xiàn)故障時(shí)，正是利用保 護(hù)的快速動(dòng)作來(lái)解決電流互感器飽和對(duì)母線(xiàn)保護(hù)的影響。 電流比相式母線(xiàn)保護(hù)的基本原理是根據(jù)母線(xiàn)在內(nèi)部故障和外部故障時(shí)各連接元件電流相位的變化來(lái)實(shí)現(xiàn)的。 電流比相式母線(xiàn)保護(hù)原理框圖 電流比相式母線(xiàn)保護(hù)的電壓形成回路和比相積分回路原理圖這種保護(hù)由于利用相位比較，有以下優(yōu)點(diǎn)： ① 動(dòng)作條件與幅值無(wú)關(guān)，因此不要求各電流互感器變比相同。這樣就把發(fā)生故障的母線(xiàn)I從電力系統(tǒng)中切除了，而沒(méi)有故障的母線(xiàn)II仍可繼續(xù)運(yùn)行。6 母聯(lián)電流比相式母線(xiàn)差動(dòng)保護(hù)母聯(lián)電流比相式母線(xiàn)差動(dòng)保護(hù)是在元件固定連接方式的雙母線(xiàn)電流差動(dòng)保護(hù)的基礎(chǔ)上改進(jìn)的，它基本上克服了后者缺乏靈活性的缺點(diǎn)，使之更適用于作雙母線(xiàn)元件連接方式常常改變的母線(xiàn)保護(hù)。母聯(lián)電流比相式母線(xiàn)差動(dòng)保護(hù)主要由啟動(dòng)元件KST和一個(gè)選擇元件(也稱(chēng)比相元件)KD組成。 母聯(lián)電流比相式母線(xiàn)差動(dòng)保護(hù)具有運(yùn)行方式靈活、接線(xiàn)簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn)，在 35~200 的雙母線(xiàn)上得到了廣泛的應(yīng)用。例如，線(xiàn)路L1上發(fā)生短路，斷路器QF1拒動(dòng)，若由L2和L3的遠(yuǎn)后備保護(hù)動(dòng)作跳開(kāi)QFQF7，將故障切除，雖然滿(mǎn)足了選擇性的要求，但延長(zhǎng)了故障切除時(shí)間、擴(kuò)大了停電范圍甚至破壞系統(tǒng)穩(wěn)定，這對(duì)于重要的高壓電網(wǎng)來(lái)說(shuō)是不允許的。因?yàn)樗苤磺谐c故障線(xiàn)路位于同一組(或同一段)母線(xiàn)上的有關(guān)斷路器，將停電范圍限制到最小。 (3) 在保證不誤動(dòng)的前提下，應(yīng)以較短延時(shí)、有選擇性地切除有關(guān)斷路器。當(dāng)母線(xiàn)上連接元件較多時(shí)，失靈判別元件可采用檢查母線(xiàn)電壓的低電壓繼電器，以確定故障仍未切除，其動(dòng)作電壓按最大運(yùn)行方式下線(xiàn)路末端短路時(shí)保護(hù)應(yīng)有足夠的靈敏性來(lái)整定。 參考文獻(xiàn)：【1】 張保會(huì)，尹項(xiàng)根 北京：中國(guó)電力出版社【2】 賀家李，宋從矩 電力系統(tǒng)繼電保護(hù)原理. 天津大學(xué)【3】 雷棟. 電動(dòng)機(jī)差動(dòng)保護(hù)誤動(dòng)分析與對(duì)策[J]. 中國(guó)電力教育, 2007,(S3) .【4】 朱康林. 變壓器差動(dòng)保護(hù)探討[J]. 安徽冶金科技職業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào), 2008,(04)【5】 王維儉，電氣主設(shè)備繼電保護(hù)原理與應(yīng)用[M]．北京：中國(guó)電力出版社，1998．畢大強(qiáng)，王祥珩，桂林，等．基于3 次諧波電壓故障暫態(tài)分量的定子單相接地保護(hù)[J]．電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2003，27(13)：4549．【6】 張琦雪，王祥珩．大型同步發(fā)電機(jī)單相接地故障的暫態(tài)多回路分析：數(shù)學(xué)模型[J]．電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2003，27(6)：5965．【7】 毛俊喜，張哲，尹項(xiàng)根，等．水輪發(fā)電機(jī)定子短路故障形式分析及其算法設(shè)計(jì)[J]．電網(wǎng)技術(shù)，2007，31(2)：7579．【8】 薛武民，陳玉紅，發(fā)電機(jī)失磁后的運(yùn)行工況及事故分析[J]．山西電力.【9】 張曉云. 電動(dòng)機(jī)負(fù)序電流保護(hù)淺議[J]. 寧夏電力, 2009,(S1)【10】 何永海. 變壓器不對(duì)稱(chēng)運(yùn)行的后果[J]. 能源工程, 1985,(04)【11】 趙青山. 母線(xiàn)保護(hù)的動(dòng)作行為及技術(shù)改進(jìn)[J]. 新疆電力, 2000,(02) . 【12】 魏杜娟. 淺析母線(xiàn)差動(dòng)保護(hù)[J]. 科協(xié)論壇(下半月), 2010,(03)【13】 楊婧, 魏學(xué)東. 雙母線(xiàn)方式下處理系統(tǒng)故障方法的思考[J]. 石河子科技, 2001,(01)【14】 丁書(shū)文. 斷路器失靈保護(hù)若干問(wèn)題分析[J]. 電力系統(tǒng)自動(dòng)化, 2006,(03)【15】 智全中,袁正華,宋小舟,王東. 幾種母線(xiàn)保護(hù)差動(dòng)繼電器的比較[J]. 繼電器, 2001,(05)【16】 程利軍,楊奇遜. 中阻抗母線(xiàn)保護(hù)原理、整定及運(yùn)行的探討[J]. 電網(wǎng)技術(shù), 2000,(06) .【17】 孟超. 淺析母差保護(hù)誤動(dòng)原因分析與對(duì)策[J]. 科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào), 2010,(20) .【18】 谷歌學(xué)術(shù)搜索。 由于斷路器失靈保護(hù)的時(shí)間元件在保護(hù)動(dòng)作之后才開(kāi)始計(jì)時(shí)，所以延時(shí)只要按躲過(guò)斷路器的跳閘時(shí)間與保護(hù)的返回時(shí)間之和來(lái)整定即可，~。 3. 斷路器失靈保護(hù)的基本原理斷路器失靈保護(hù)由啟動(dòng)元件、時(shí)間元件和出口回路組成。 斷路器失靈保護(hù)說(shuō)明圖(4) 相鄰元件保護(hù)的遠(yuǎn)后備保護(hù)靈敏度不夠時(shí)應(yīng)裝設(shè)斷路器失靈保護(hù)。產(chǎn)生斷路器失靈故障的原因是多方面的，如斷路器跳閘線(xiàn)圈斷線(xiàn)，斷路器的操作機(jī)構(gòu)失靈等。這種接線(xiàn)方式的母線(xiàn)除具有供電高度可靠、運(yùn)行調(diào)度靈活、倒閘操作方便等優(yōu)點(diǎn)外，當(dāng)母線(xiàn)短路時(shí)不影響對(duì)連接元件的繼續(xù)供電，當(dāng)母線(xiàn)短路且斷路器失靈時(shí)，停電范圍可減到最小。只有在母線(xiàn)發(fā)生短路時(shí)，啟動(dòng)元件動(dòng)作后整組母線(xiàn)保護(hù)才得以啟動(dòng)。這是因?yàn)楫?dāng)母線(xiàn)I上故障時(shí)，流過(guò)母聯(lián)斷路器的短路電流是由母線(xiàn)II流向母線(xiàn)I，而當(dāng)母線(xiàn)II上故障時(shí)，流過(guò)母聯(lián)斷路器的短路電流則是由母線(xiàn)I流向母線(xiàn)II。 元件固定連接方式下運(yùn)行母線(xiàn)I故障時(shí)的電流分布元件固定連接方式被破壞時(shí)，保護(hù)裝置的動(dòng)作情況將發(fā)生變化。但是，當(dāng)母線(xiàn)短路且有電流流出時(shí)保護(hù)要拒動(dòng)，因此，對(duì)于一個(gè)半斷路器接線(xiàn)的母線(xiàn)和多角形母線(xiàn)將不能使用。當(dāng)母線(xiàn)正常運(yùn)行和外部短路時(shí)(如k1點(diǎn))，按規(guī)定的電流正方向來(lái)看，和大小相等、相位相差180176。它與前兩種母線(xiàn)保護(hù)相比具有如下優(yōu)點(diǎn)： ① 減小了外部短路時(shí)的不平衡電流。 圖中KST為保護(hù)的啟動(dòng)繼電器。但高阻抗母線(xiàn)差動(dòng)保護(hù)要求各個(gè)支路TA的變比相同，TA二次側(cè)電阻和漏抗要小。 假設(shè)母線(xiàn)上連接有n條支路，第n條支路為故障支路。而當(dāng)母線(xiàn)故障時(shí)，除電流等于零的元件以外，其他元件中電流是接近同相位的。① 110kV及以上雙母線(xiàn)和分段母線(xiàn)，為了保證有選擇地切除任一母線(xiàn)故障。上述討論的協(xié)調(diào)方法已為行業(yè)實(shí)踐公認(rèn)。（8）復(fù)歸時(shí)間如和≤1 ,復(fù)歸時(shí)間整定為任何值對(duì)保護(hù)無(wú)影響,但如或 1 , 復(fù)歸時(shí)間不能整定得比滑差頻率的周期短?！?90176。　失步保護(hù)定值整定、 ,定值如下整定（1）作為動(dòng)作區(qū)2 的末端,即限制檢測(cè)發(fā)變組以外的區(qū)域。　發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子角速度ωf 的測(cè)量(即或 )　　通常利用裝在轉(zhuǎn)軸上的測(cè)速電機(jī)或電磁傳感器,但是有些發(fā)電機(jī)大軸已無(wú)法添置測(cè)速電機(jī)或測(cè)速齒盤(pán),而且在系統(tǒng)擾動(dòng)期間的轉(zhuǎn)軸扭振(約10Hz左右) 對(duì)測(cè)速也有影響。 　三阻抗元件的構(gòu)成　失步保護(hù)需要檢測(cè)的內(nèi)容判斷發(fā)電機(jī)是否處于失步狀態(tài),必須進(jìn)行下列檢測(cè):（1）發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)速度與同步速的差別() ,見(jiàn)第5 節(jié)。阻抗軌跡3 的右方向左移動(dòng), 表明發(fā)電機(jī)電勢(shì)比系統(tǒng)電勢(shì)超前,是發(fā)電機(jī)狀態(tài)。本方案轉(zhuǎn)子低電壓與低阻抗判據(jù)相“與”, 經(jīng)一較長(zhǎng)延時(shí)t2 出口跳閘。因此,在設(shè)計(jì)失磁保護(hù)的邏輯回路時(shí),宜采用當(dāng)其他失磁主判據(jù)滿(mǎn)足時(shí),若系統(tǒng)低電壓判據(jù)不滿(mǎn)足,則經(jīng)一較長(zhǎng)延時(shí)跳閘。(4) 若采用靜穩(wěn)圓,選擇與無(wú)功反向判據(jù)結(jié)合。若機(jī)組不將進(jìn)相運(yùn)行作為正常運(yùn)行方式,用以上整定計(jì)算方法保護(hù)都不會(huì)誤動(dòng)作。 低阻抗判據(jù)反映發(fā)電機(jī)機(jī)端感受阻抗,當(dāng)感受阻抗落入阻抗圓內(nèi)時(shí),保護(hù)動(dòng)作。在通常工況下失磁, 判據(jù)動(dòng)作大約比靜穩(wěn)邊界阻抗判據(jù)動(dòng)作提前1 秒鐘以上,有預(yù)測(cè)失磁失步的功能,顯著提高成套機(jī)組壓出力或切換勵(lì)磁的效果。本文分析討論失磁保護(hù)的規(guī)范化方案,以供同行借鑒和參考　失磁保護(hù)的主判據(jù)目前失磁保護(hù)使用最多的主判據(jù)有三種,分別是: (1) 轉(zhuǎn)子低電壓判據(jù)?！? 　　　 負(fù)序過(guò)電流保護(hù)反時(shí)限動(dòng)作特性與允許負(fù)序電流曲線(xiàn)的配合　　 發(fā)電機(jī)的失磁保護(hù) 發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)是常見(jiàn)的故障形式?！　∶舳刃ｒ?yàn) 式中——被校驗(yàn)保護(hù)范圍末端發(fā)生金屬性不對(duì)稱(chēng)短路時(shí)，流過(guò)保