【正文】 用的有噴水減溫、汽汽熱交換、蒸汽旁通、煙氣再循環(huán)、分隔煙道擋板調節(jié)和改變火焰中心位置等。（2）汽－汽交換器用于再熱汽溫的調節(jié)，利用高溫高壓過熱蒸汽來加熱再熱蒸汽，達到調節(jié)再熱汽溫的目的。（4）煙氣再循環(huán)法煙氣再循環(huán)法的工作原理是再循環(huán)風機將省煤器后溫度為250～350的一部分煙氣抽出，送入爐膛，改變各受熱面的吸熱量比例，以調節(jié)汽溫。國內的各大鍋爐廠也相繼引進了國外 300MW 和 600MW 壓臨界參數(shù)電站鍋爐的設計技術與計算方法，如美國 CE 公司、Bamp。但是，大容量鍋爐爐膛橫斷面上的溫度場也是非等溫性的，這種非等溫對爐內換熱強度具有顯著的影響。氣流含灰濃度越高，散射性越強，散射將引起爐膛黑度值降低。但后屏過熱器傳熱特性的主要特點是輻射傳熱，尤其是管間傳熱，所以后屏過熱器的傳熱計算應突出管間傳熱。故后屏區(qū)域的煙氣進口的平均溫度按下式計算 （5—5）、分別為通過后屏水平斷面由爐膛直接進入的煙氣流量和溫度、由分隔屏區(qū)進入后屏的煙氣流量和溫度。后屏的對流傳熱量計算按純對流方式計算，不再考慮管間輻射放熱，即： （521） （522）式中Fd－ 按管子的周圍面積計算ξ考慮煙氣沖刷不均的影響系數(shù)， ξ≈在實際計算中，由于煙氣流動場分布不均，煙氣流對屏的沖刷不均，導致管屏煙氣側實際的對流放熱系數(shù)偏小。前面分析了大容量鍋爐在爐膛出口煙溫，后屏過熱器和大屏過熱器的傳熱計算新方 法，新方法更能體現(xiàn)出了鍋爐的運行特性規(guī)律。因此，分區(qū)段計算實質上也就是爐膛熱力計算的一維模型。 新分區(qū)段模型的建立為了計算簡單，易于在工程上應用，新模型假設如下：將鍋爐爐膛沿高度方向上分為若干個區(qū)段，并將燃燒器區(qū)域安裝燃燒器的層次細分段。 （62） （63） 式中： 為計算燃煤量，V 為煙氣體積， C′和C 為平均比容。煙氣出口溫度計算公式為： （69） 式中：β為燃料在該區(qū)段的燃盡程度；為空氣帶入的熱量； 為灰渣熱損失； ψs、 ψx 、ψz：分別為該區(qū)段向上、向下、向四周的輻射換熱系數(shù)；為單位燃料產(chǎn)生煙氣在 下的平均熱容量； As、 Ax、 Az為該區(qū)段上截面、下截面和四周的面積；是考慮了未完全燃燒損失；下角標 2 表示第二區(qū)段.為了得到最大放熱區(qū)段內溫度的分布情況，將最大放熱區(qū)段按照燃燒器的層次再分為四個區(qū)段，每一個區(qū)段看作一個獨立的部分，這樣每一個區(qū)段中的參數(shù)需要重新確定。爐膛中的傳熱過程是一個動態(tài)過程，燃料著火后燃燒非常強烈，其放熱大于四周水冷壁的吸熱，火焰溫度迅速上升，形成最大值所在的火焰中心。 火焰輻射爐膛中的輻射傳熱是由燃料燃燒形成的高溫火焰和煙氣流通過輻射向受熱面進行的熱量傳遞。含有焦炭粒子和灰粒的火焰成為半發(fā)光火焰。（3） 燃燒方式和燃燒工況。（4） 以與水冷壁相切的表面為火焰的輻射表面，其溫度等于火焰的平均溫度，黑度等于火焰對爐壁輻射的黑度，火焰的輻射熱量就是通過這個表面?zhèn)鞯綘t膛上去的。如；如。不同的燃料所含灰份不同，造成的污染程度也不同。主要的設計參數(shù)見下表： 煤質特性（表一）名稱Car%Har%Oar%Nar%Sar%Aar%Mar%Var%Qnet，ar(kj/kg)數(shù)值23453 Bamp。 排煙溫度及排煙熱損失一、排煙溫度及排煙熱損失產(chǎn)生的原因排煙熱損失是由于煙氣離開鍋爐機組最后受熱面時所擁有的熱量隨煙氣排入大氣而不能得到利用造成的。二、排煙熱損失影響因素 煤質對排煙熱損失的影響。排煙溫度（表三）100%負荷70%負荷50%負荷新標準新方法排煙熱損失（表四）100%負荷70%負荷50%負荷新標準新方法 爐膛出口煙溫特性 概述爐膛出口煙氣溫度是鍋爐爐膛內燃料燃燒、煙氣流動和煙氣向工質傳熱等過程的綜合作用的結果。鍋爐負荷對出口煙溫的影響。根據(jù)新標準建立的模型更能夠反映爐內的實際換熱情況。（8）爐膛出口煙溫是鍋爐熱力特性的主要參數(shù)，本文對選取的機組比較了不同方法計算出的爐膛出口煙氣溫度值，新標準更能體現(xiàn)出實際的爐膛換熱。展望：（1）大容量鍋爐變工況計算是一項復雜的工作，影響變工況的因素多，而且確定困難，此工作有待于進一步的深入研究。對于屏式過熱器的傳熱計算突出了其輻射特性。出口煙溫100%負荷70%負荷50%負荷杜卜方法新標準第九章 結論與展望結論：（1）在鍋爐熱力計算中，前蘇聯(lián)的《鍋爐機組熱力計算標準方法》對于 200MW以上的機組，試驗值和計算值存在著較大的誤差，容易造成過熱器超溫、減溫水量過大等問題。鍋爐爐膛內的過程是非常復雜的，在其內部同時進行著流動、混合燃燒、傳熱等過程，而且這些過程相互作用、相互影響。另一方面，煤中硫含量高時，為了避免或者減輕低溫受熱面的酸腐蝕，不得不提高排煙溫度，排煙熱損失增加。排煙溫度越高，相應的排煙熱損失越大。依據(jù)上面的煙氣出口溫度計算公式和相關參數(shù)確定的方法進行計算，計算結果見下圖8圖8圖83。在爐膛中不同位置的水冷壁上，所積灰垢層的厚度和成分略有不同。水冷壁管很干凈時，外壁溫度接近管內工質溫度，與高溫火焰的有效輻射相比，管壁的自身輻射可忽略不計；而且此時管壁的黑度很大，反輻射也小，則熱有效系數(shù)就大。這樣，爐膛傳熱計算就是計算火焰與四周爐壁之間的傳熱量，并簡化為兩個相互平行的無限大平面間的輻射傳熱。燃燒工況不同，燃料的著火點和火焰中心的位置不同，火焰的充滿度和長度不同，都將造成不同的火焰輻射特性。在燃燒器附近含有大量碳黑粒子的火焰稱為發(fā)光火焰。這些三原子氣體只在紅外光譜區(qū)的某些光帶內具有輻射和吸收能力，而在光帶以外則既不輻射也不吸收，對熱輻射呈現(xiàn)透明體的性質。 不論鍋爐負荷、過量空氣系數(shù)及燃燒工況如何變化，對一定結構的爐膛，沿其高度的溫度場變化是有規(guī)律的，其曲線的形狀是相似的。燃煤量的確定：最大放熱區(qū)段中每一個區(qū)段的燃煤量可以按照燃燒器的投入實際情況來確定，假設每一層燃燒器的燃煤量所占全部燃煤量的比例為 m mmm4，那么：Bj = (m 1 +m2+m3+m4)Bj (610)每一區(qū)段的燃煤量為 (i =1,2,3,4).空氣帶入熱量 Qk 的確定：空氣帶入的熱量由兩部分組成，一部分是一次風帶入的熱量，一部分是二次風帶入的熱量，分別用Qk1和 Qk2表示。 （65） （66） 式中： Q z為向四周的輻射熱量，Qs為向上部假想截面輻射的熱量，Q x為向下部假想截面輻射的熱量，Qu 為上面區(qū)段向下輻射的熱量，Qd為下面區(qū)段向上輻射的熱量 。每個區(qū)段由上下兩個假想截面，四周水冷壁和介質組成，并且認為介質是充滿整個區(qū)段空間的。米多爾分區(qū)段計算方法的重要特點是：認為換熱只能在相互接觸的物體間進行，一個區(qū)段向相鄰區(qū)段的輻射熱全部被該段煙氣所吸收，不能到達它周圍的壁面，也不能穿透它到達更遠的區(qū)段。大容量鍋爐傳熱計算中還存在著許多其他的問題，需要進一步的研究。所以，傳熱計算應當與爐膛分開進行。即： 　 （5—6）所以 （5—7) 二、的計算方法：主要包括三部分，從后屏底部的水平界面上直接接受的爐膛輻射熱、爐膛輻射透過分隔屏區(qū)的部分輻射熱和分隔屏區(qū)熱煙氣與后屏區(qū)的輻射熱交換. 后屏接受外來輻射熱的熱的計算方法：的計算方法： = （5—8） （1）后屏進口斷面接受的直接輻射 根據(jù)有效輻射和熱有效系數(shù)的概念： （5—9） 表示后投射到后屏入口斷面上的有效輻射熱流密度。這樣，后屏過熱器的傳熱計算沒有反映出輻射換熱的特點。對于大容量鍋爐，采用原方法進行屏式過熱器和輻射式過熱器的傳熱計算，得出的數(shù)據(jù)和運行存在偏差較大，因此大屏過熱器和屏式過熱器的傳熱計算模型也是需要改進的。這種屏蔽作用對熱有效系數(shù)產(chǎn)生影響，其結果使熱有效系數(shù)減小。但是目前該《標準》仍然是解決工程技術問題和鍋爐性能研究以及計算機模擬電站鍋爐等熱量過程的主要方法。煙氣擋板設備簡單，操作方便，已被許多大型電站鍋爐采用。（3）蒸汽旁通法當再熱汽溫偏高時，調節(jié)三通閥，使旁通蒸汽量加大。對汽溫調節(jié)方法的基本要求是：調節(jié)慣性或延遲時間小，調節(jié)范圍大，對循環(huán)熱效率影響小，結構簡單可靠及附加設備消耗少。過熱器離爐膛出口越遠，過熱器進口煙溫降低，煙氣對過熱器的輻射換熱份額減少，汽溫隨負荷增加而上升的趨勢更明顯。因為鍋爐不可能始終在設計工況下運行，汽溫變化不可避免，所以，掌握汽溫變化特性，運行時及時調節(jié)，十分重要。因此，提高煤粉細度，可提高燃盡程度；但是提高煤粉細度，則制粉電耗增加，這可能會抵消因提高燃盡程度而得到的好處。一般而言，對于低灰分，高熱值的煙煤，提高燃盡程度主要應從改善爐內煤粉和空氣的混合著手；對于無煙煤、貧煤和高灰分、低熱值的劣質煙煤，提高燃盡程度主要從改善爐內空氣動力結構，提高爐內溫度和煤粉細度，配風方式等方面進行全面的分析，才能找出提高煤粉燃盡程度的具體方法和措施。同時爐膛的結構也是影響燃盡的主要因素，爐膛結果參數(shù)對燃盡的一些反映在爐膛容積熱強度和燃料在爐內的最短停留時間，最短停留時間要能保證燃料燃燒效率達到98%以上。綜上所述，組織強烈的煙氣回流和燃燒器出口附近煤粉一次風氣流與煙氣的強烈混合，使保證著火熱量和穩(wěn)定著火過程的首要條件；提高煤粉氣流初溫，采用適當?shù)囊淮物L量和風速是降低著火熱的有效措施；提高煤粉細度和敷設衛(wèi)燃帶是燃用無煙煤穩(wěn)定著火的常用方法。(4) 燃盡階段：這個階段主要是殘余的焦炭最后燃盡，成為灰渣。 第三章 燃燒過程的特性分析 概述煤在空氣中的燃燒過程,可以分為四個階段：(1) 預熱干燥階段。(2) 著火延遲，影響火焰監(jiān)測。 換算公式為： （2—1）式中 —按原基準計算的某一成分的質量百分數(shù)，% X—按新基準計算的同一成分的質量百分數(shù)，% K—換算系數(shù)換算系數(shù)可由表21查出 　　　 表 21XoKX收到基空氣干燥基干燥基干燥無灰基收到基1空氣干燥基1干燥基1干燥無灰基1 煤的發(fā)熱量煤的發(fā)熱量是指單位質量的煤在完全燃燒時所釋放出的熱量。對進廠原煤或爐前煤都應按收到基計算各項成分。(2) 在煤的著火、燃燒過程中，煤中各種成分的變化情況是：將煤加熱到一定溫度時，首先水分被蒸發(fā)出來；接著再加熱，煤中的H、O、N、S及部分碳所組成的有機化合物便分解，變成氣體揮發(fā)出來，這些氣體稱為揮發(fā)分；揮發(fā)分析出后，剩下的就是焦炭，焦炭就是固定碳和灰分。入爐煤質與設計煤質會有一定的偏差，會經(jīng)常發(fā)生變化。 國外