【正文】 0Sin(/2)=25Sin（1760/2）=(N)傳動零件的設計計算因減速器中的齒輪傳動均為閉式傳動，且所受的負載且小，其失效形式主要是點蝕，故先按齒面接觸疲勞強度的要求設計。m）721381900傳動比 ： ： ： 1V帶傳動的設計與計算（1） 確定計算功率Pca 由表87查得工作情況系數(shù)KA=, 故 Pca=KAP=11kw=（2）選擇V帶的型號 根據(jù)Pca、由圖810選用B型。 2) A3零件圖2張（CAD繪圖，低速軸和悶蓋）；3）設計計算說明書一份（標準格式）。5)輸送帶允許的相對速度誤差≤177。由 ，可令； 。②計算帶所需的基準長度L0=2a+（d1+d2）/2+(d2d1)2/4a =2600+（140+）/2+（）2/(4600)=1973（mm）由表82選帶的基準長度L=1800（mm）③得實際中心距:a= a0+（L L0）/2=600+（18001973）/2=（mm）（5）驗算小帶輪上的包角=1800 （d2d1） /a =1800 （）176。 ③由表10－7選取尺寬系數(shù)φd＝1④由表10－6查得材料的彈性影響系數(shù)ZE＝⑤由圖10－21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限MPa；大齒輪的解除疲勞強度極限MPa；⑥ 由式10－13計算應力循環(huán)次數(shù)＝60n1按式（10—21）試算，即 ≥（1）確定公式內的各計算數(shù)值①試選Kt＝②計算小齒輪傳遞的轉矩。故該軸總長為：L=310mm：（1）材料：選用45號鋼調質處理，查表153取=35Mpa，A=112（2）各軸段直徑的確定：由, 則,第一軸段裝聯(lián)軸器，查表取，第二段右端用軸端定位，軸肩高為（）d7,取2，則 第三段裝配軸承,選用6216,取, 第四段右端用軸肩定位，取，第五段靠軸定位，取,第六段裝齒輪，采用R20系列，取，第七段裝配軸承，選用6216軸承,取,該軸的總長為：L=501mm（3）校核該軸 =93mm,=203mm作用在齒輪上的圓周力為：徑向力為①求垂直面的支承反力：②求水平面的支承反力：由得③繪制垂直面彎矩圖④繪制水平面彎矩圖⑤求合成彎矩圖：考慮最不利的情況，把直接相加 ⑥求危險截面當量彎矩：從圖可見，mm處截面最危險，其當量彎矩為：（取折合系數(shù)）⑦算危險截面處軸的抗彎系數(shù) W=πd332bt(dt)22d=mm3⑧計算危險截面處軸的應力因為材料選擇調質，查得，查課本231頁表143得許用彎曲應力，則：所以該軸是安全的。:名 稱符號尺寸關系取 值箱座壁厚9mm箱蓋壁厚8mm箱蓋凸緣厚度12mm箱座凸緣厚度箱座底凸緣厚度地腳螺釘直徑20mm地腳螺釘數(shù)目a250mm6軸承旁聯(lián)接螺栓直徑16mm蓋與座聯(lián)接螺栓直徑12mm聯(lián)接螺栓的間距mm視孔蓋螺釘直徑8mm至直外箱壁距離查手冊至凸緣邊緣距離查手冊軸承旁凸臺半徑凸臺高度30mm外箱壁至軸承座端面距離48mm大齒輪頂圓與內箱壁距離11mm齒輪端面與內箱壁距離10mm軸承端面至箱體內壁的距離?3?3=355mm旋轉零件間的距離?4101510mm齒頂圓至軸表面的距離?5≥1012mm大齒頂圓至箱底內壁的距離?6305040mm箱底至箱底內壁的距離?7≈2020mm減速器中心高H≥Ra+?6+?7280mm箱蓋\箱座肋厚m=軸承端蓋外徑軸承旁連接螺栓距離⑴窺視孔蓋與窺視孔：在減速器上部可以看到傳動零件嚙合處要開窺視孔, 大小只要夠手伸進操作可。 ⑻調整墊片 用于調整軸承間隙,有的起到調整傳動零件軸向位置的作用.在伸出軸與端蓋之間有間隙,必須安裝密封件,以防止漏油和污物進入機體內. 傳動零件的潤滑采用浸油潤滑。但是，我堅信：這次的親身設計，為我以后設計結構更緊湊，傳動更穩(wěn)定精確的設備奠定了堅實的基礎。（2）選用的齒輪滿足強度剛度要求由于系統(tǒng)所受的載荷不大，在設計中齒輪采用了腹板式齒輪不僅能夠滿足強度及剛度要求，而且節(jié)省材料，降低了加工的成本。 ⑶油標油標用來檢查油面高度，；用帶有螺紋部分的油尺，油尺上的油面刻度線應按傳動件浸入深度確定。所以P==計算軸承6216的壽命：已知軸承的額定動載荷C=55KN軸承的預期壽命Lh0=1030038=105h72000h故可以選用。 已知載荷平穩(wěn)，所以取=根據(jù)v=,7級精度，由圖10—8查得動載系數(shù)=；由表10—4查得7級精度小齒輪相對支撐非對稱布置時的計算公式和直齒輪的相同. =+(1+φd)φd+10b =由b/h=，=