【正文】 /(N(3)/cm4(4)23343453233434532334345323343453/cm(5)0/cm4(6)26924526269245262692452626924526 cm(7)0/(N(4)/cm179。非預(yù)應(yīng)力構(gòu)造鋼筋作為承載力儲(chǔ)備，未予考慮。先對四分點(diǎn)處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。表 13 各截面對重心軸靜矩計(jì)算跨中截面分塊名稱及序號(hào)靜矩類別及符號(hào)分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至全截面重心距離yi (cm)對凈軸靜矩Sij=Aiyi(cm3)靜矩類別及符號(hào)分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至全截面重心距離yi (cm)對換軸靜矩Sij=Aiyi(cm3)　b1=160cm ys=b1=250cm ys=翼板①翼緣部分對凈軸靜矩San(cm3) 192096翼緣部分對換軸靜矩Sao(cm3) 三角承托② 34605 31880肋部③ 13508 12418∑240209下三角④馬蹄部分對凈軸靜矩Sbn(cm3) 馬蹄部分對換軸靜矩Sbo(cm3) 馬蹄⑤ 164945 肋部⑥ 29988 31623管道或鋼束 ∑194108翼板①凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Snn (cm3) 192096凈軸以上換算面積對換軸靜矩Sno (cm3) 三角承托② 34605 31880肋部③ ∑349760翼板①換軸以上凈面積對凈軸靜矩Son (cm3) 192096換軸以上換算面積對換軸靜矩Soo (cm3) 三角承托② 34605 31880肋部③ ∑四分點(diǎn)截面分塊名稱及序號(hào)靜矩類別及符號(hào)分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至全截面重心距離yi (cm)對凈軸靜矩Sij=Aiyi(cm3)靜矩類別及符號(hào)分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至全截面重心距離yi (cm)對換軸靜矩Sij=Aiyi(cm3)　b1=160cm ys=b1=250cm ys=翼板①翼緣部分對凈軸靜矩San(cm3) 192360翼緣部分對換軸靜矩Sao(cm3) 三角承托② 34660 31850肋部③ 13530 12406∑240550下三角④馬蹄部分對凈軸靜矩Sbn(cm3) 馬蹄部分對換軸靜矩Sbo(cm3) 馬蹄⑤ 肋部⑥ 29955 31641管道或鋼束 ∑翼板①凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Snn (cm3) 192360凈軸以上換算面積對換軸靜矩Sno (cm3) 三角承托② 34660 31850肋部③ ∑翼板①換軸以上凈面積對凈軸靜矩Son (cm3) 192360換軸以上換算面積對換軸靜矩Soo (cm3) 三角承托② 34660 31850肋部③ ∑支點(diǎn)截面　b1=160cm ys=b1=250cm ys=翼板①翼緣部分對凈軸靜矩San(cm3) 214440翼緣部分對換軸靜矩Sao(cm3) 三角承托② 肋部③ ∑翼板①凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Snn (cm3) 214440凈軸以上換算面積對換軸靜矩Sno (cm3) 三角承托② 肋部③ ∑翼板①換軸以上凈面積對凈軸靜矩Son (cm3) 214440換軸以上換算面積對換軸靜矩Soo (cm3) 三角承托② 肋部③ ∑(一) 截面幾何特性匯總下面將計(jì)算結(jié)果一并列于 表14 內(nèi)。f≤250(cm)(主梁間距)b39?？缰薪孛嬗?jì)算結(jié)果見 表11 。φ——鋼束彎起角度（176。N5號(hào)鋼束縱向布置 封錨端混凝土塊尺寸3. 鋼束計(jì)算(1) 計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離錨固點(diǎn)到支座中心線的水平距離axi為：圖 13 鋼束計(jì)算圖式(尺寸單位：mm)圖13 示出鋼束計(jì)算圖式，鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離x1列表計(jì)算在 表9 內(nèi)。由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為：(2) 由于主梁預(yù)制時(shí)為小截面，若鋼束全部在預(yù)制時(shí)張拉完畢，有可能會(huì)在上緣 出現(xiàn)較大的拉應(yīng)力，在下緣出現(xiàn)較大的壓應(yīng)力。求出相應(yīng)于荷載位置的影響線豎標(biāo)值后，就可得到橫向所有荷載分布給1號(hào)梁的最大荷載值為：車輛荷載：人群荷載：（3）橫向分布系數(shù)匯總 4號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù)可變作用類別mcmo公路—I級人群03. 車道荷載取值I級公路荷載 4. 計(jì)算可變作用效應(yīng)計(jì)算可變作用效應(yīng)：在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本例對橫向分布系數(shù)的取值作如下處理：支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取，從支點(diǎn)至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從直線過渡到，其余梁段均取，本算例在計(jì)算跨中截面、四分點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面時(shí)，均考慮了荷載橫向分布系數(shù)沿橋梁跨徑方向的變化。根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，計(jì)算可變作用下荷載橫向分布系數(shù)，求出各主梁控制截面(取跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)截面以及支點(diǎn)截面)的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合(標(biāo)準(zhǔn)組合、短期組合、極限組合)。本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)n=7，則： 4號(hào)梁 橫向影響線的豎標(biāo)值為：由和繪制4號(hào)梁橫向影響線，如圖所示，圖中按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTG D60—2004)規(guī)定確定了汽車荷載的最不利荷載位置。（二） 預(yù)應(yīng)力鋼束布置1. 跨中截面及錨固端截面的鋼束位置(1) 本橋采用內(nèi)徑70mm、外徑77mm的預(yù)埋鐵皮波紋管，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于3cm及管道直徑的1/2 。2. 鋼束起彎角和線形的確定本橋設(shè)計(jì)時(shí)，將端部錨固端截面分成上、下兩部分，上部鋼束的彎起角定為15176。L/2表 10 各計(jì)算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號(hào)x4(cm)R(cm)sinα=x4/Rcosαa0(cm)ai(cm)ap(cm)四分點(diǎn)N1 (N2)N3 (N4)未彎起N5N5錨固點(diǎn)N1 (N2)N3 (N4)支點(diǎn)直線段 yX5X5tana 0aiN1(N2)717N3 (N4)14015四、計(jì)算主梁截面幾何特性本橋計(jì)算跨中截面、四分點(diǎn)截面及支點(diǎn)截面幾何特性。公式中： A，I——分別為混凝土毛截面面積和慣矩； ΔA，ΔAp——分別為一根管道截面積和鋼束截面積； yjs，y0s——分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離； yi——分面積重心到主梁上緣的距離； n——計(jì)算面積內(nèi)所含的管道（鋼束）數(shù)； αEp——鋼束與混凝土的彈性模量比值， 。（二）截面靜矩計(jì)算張拉階段和使用階段的截面（圖14），除了兩個(gè)階段aa和bb位置的剪應(yīng)力需要計(jì)算外，還應(yīng)計(jì)算：圖 14 靜矩計(jì)算圖式(尺寸單位：mm)在張拉階段，凈截面的中和軸（簡稱凈軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與使用階段在凈軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。(2)正截面承載力計(jì)算跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置見圖，預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊距離(a)為所以 從表16的序號(hào)⑧知，梁跨中截面彎矩組合設(shè)計(jì)值。對距支點(diǎn)處斜截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算首先，根據(jù)公式進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，即式中的為驗(yàn)算截面出剪力組合設(shè)計(jì)值，這里；為混凝土強(qiáng)度等級，這里；(腹板厚度)；為相應(yīng)于剪力組合設(shè)計(jì)值處得家門有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)(包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋)至混凝土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)距截面下緣的距離為所以；為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，；代入上式得計(jì)算表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。正截面抗裂性驗(yàn)算的計(jì)算過程見表621表621 正截面抗裂性驗(yàn)算計(jì)算表應(yīng)力部位跨中下緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)下緣 / (1)(N斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，應(yīng)符合下式要求式中 ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；以上計(jì)算結(jié)果見表622。m)(8)1126160112616011261601126160/(N根據(jù)以上公式所作正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過程和結(jié)果，見下表。 預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力應(yīng)滿足下式要求式中 ——預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計(jì)算 ,——分別為鋼束重心到截面凈軸和換算軸的距離，即 ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的正拉應(yīng)力；