【正文】 s——單個槽底總長度（mm）。mm玻璃撓度： == mm ＜1600/60= mm （安全）※綜上所述，本工程12mm厚玻璃面板能滿足要求。計算公式： 式中： ——玻璃肋截面高度（mm）； w ——風荷載設計值（kN/m2）； l ——肋間距離（mm）； h ——玻璃肋上、下支點的距離（mm）； t ——玻璃肋截面厚度（mm）； f g——玻璃側面強度設計值（N/mm2）, 19mm?厚浮法玻璃取 。 玻璃跨中撓度按下式計算：式中 ——在風荷載標準值作用下?lián)隙茸畲笾担╩m）；——玻璃的剛度（NmMy下 =qy下L2== kN 鋼筋層數(shù)影響系數(shù) =(兩層)； 錨板彎曲變形折減系數(shù) = +8247。b == kN/m 由 = ，查表得 m= ，f=最大彎矩：?= kN 鋁板幕墻立柱的驗算：本工程主樓八個面框支承玻璃幕墻風格一致，故可取最不利的典型單元驗算。 面板強度驗算: ：設計值： S= kN/m2標準值： S′= kN/m2lxD=625㎜，lyD=㎜（鄰邊簡支，鄰邊固定）lxE=625㎜，lyE=㎜（三邊固定，一邊簡支）lxD/ lyD=，lxE/ lyE=，查表61得D板固端最大彎矩mD=查表61得E板固端最大彎矩mE=因D半板和E板區(qū)格固定方式不同,故需對D板和E板的彎矩系數(shù)進行平衡m=(+)/2=θ===81， 查表得η=== N/mm2＜ N/mm2 （滿足要求） 面板撓度驗算：剛度系數(shù)： Bc ===105 N※ 綜上，玻璃幕墻橫梁選用M1404鋁型材能滿足要求。 幕墻橫梁計算：：（1） 幕墻橫梁截面承載力應滿足： f 圖 52 橫梁示意圖 圖53 橫梁計算示意圖 (以水平方向受三角形荷載為例) 式中：、——橫梁截面繞x軸（幕墻平面內方向）和繞y軸（幕墻平面外方向）的彎矩設計值； 、——橫梁截面繞x軸（幕墻平面內方向）和繞y軸（幕墻平面外方向）的截面抵抗矩； ——塑性發(fā)展系數(shù)，； ——材料彎曲強度設計值（N/mm2） ▲橫梁截面繞x軸（垂直荷載作用下）彎矩設計值： ▲橫梁截面繞y軸（水平荷載作用下）彎矩設計值： 梯形荷載（）： 或(偏于安全) 三角形荷載（）： 幕墻橫梁撓度應滿足下式：（2）幕墻橫梁在水平荷載及作用效應組合下的撓度按下式計算： 梯形荷載： 或 (偏于安全) 三角形荷載： （3）幕墻橫梁在垂直荷載（均布荷載）及作用效應組合下的撓度按下式計算： 式中： ux 、uy ——為橫梁繞x軸，y軸方向的最大撓度； qx‘、qyi‘ ——；l0 —— 幕墻橫梁的計算跨度；：本工程主樓八個面框支承玻璃幕墻風格一致，故可取最不利的典型單元驗算。取直角焊縫最小焊腳高度hf =5mm，最小所需的焊縫長度為： ＝ mm故實際施工時，角碼與預埋件連接焊縫長度大于30mm即可滿足要求。m由結構力學方法求得支座反力： R上x = kN R上y = kN R中x = kN R中y =0 R下x = kN R下y =0選用大明M1203鋁主梁(120753)，截面特性： 面積: A= mm2 慣性矩： x = 106 mm4 y = 106 mm4 截面抵抗矩： x =104 mm3 y =104 mm3 （2） 強度驗算： + = N/mm2 f=(滿足要求)（3）撓度驗算： == mm = mm（滿足要求）（4）局部承壓驗算： 孔壁的最大作用力Nmax＝ kN （中間支座反力）由兩個M12不銹鋼螺栓的4個螺栓孔來共同承受，鋁主梁的壁厚為3mm滿足局部承壓要求。mm）； ——立柱凈截面面積 （mm2）； ——在彎矩作用方向的凈截面抵抗矩（mm3）； —— 塑性發(fā)展系數(shù)， ； ——彎矩系數(shù)，由a / h查表54求得； ——強度設計值，鋼型材取215N/mm2 。(1) 在風荷載和水平地震作用下，結構硅酮密封膠的粘結寬度Cs按下式計算： 式中： Cs1 —結構硅酮密封膠的粘結寬度（mm）； ωK —風荷載標準值 (kN/m2)； — 玻璃短邊長度 （mm）； f1 — 膠的短期強度允許值，取f1 = ( N/mm2)。綜合比較，取11～9軸立面進行驗算，荷載位置取大面位置荷載組合效應值。 幕墻構件在重力荷載﹑風荷載﹑雪荷載、地震作用和主體結構位移影響下均具有安全性。 幕墻構件內力采用彈性方法計算，其截面最大應力設計值應不超過材料的強度設計值： ≤ 式中： ——荷載和作用產生的截面最大應力設計值 ——材料強度設計值 進行幕墻構件、連接件和錨固件承載力計算時，荷載和作用的分項系數(shù)按下列數(shù)值采用： 重力荷載： : 風荷載： : 地震作用： : 幕墻構件進行位移和撓度計算時，荷載和作用分項系數(shù)按下列數(shù)據(jù)取值： 重力荷載： : 風荷載： : 地震作用： : 當兩個及以上的可變荷載或作用（風荷載、地震作用）效應參加組合時，；；?？蛑С胁Ａ粔Σ捎?mm厚單片鋼化玻璃，本章分別驗算玻璃面板強度和撓度、結構硅酮膠寬度和厚度及立柱、橫梁的強度和撓度。： = kN/m2 = = mm (2) 在玻璃自重作用下，結構硅酮密封膠的粘結寬度Cs按下式計算： 式中： Cs2 —結構硅酮密封膠的粘結寬度（mm）； q—玻璃單位面積重量標準值， =； —玻璃的短邊和長邊長度（mm）； f2 —膠的長期強度允許值，取f2= N/mm2。 撓度計算：幕墻立柱在水平荷載和作用效應組合條件下的撓度按下式計算： 雙跨連續(xù)梁的彎矩和撓度系數(shù)表 表54序號α中支座最大彎矩M(qkh2)長跨最大撓度μ0(103)123456789α=a/h a短跨跨度 h雙跨連梁總長度 按簡支梁計算： 按雙跨連續(xù)梁計算： 式中： ——撓度允許值，鋁型材取取，鋼型材取取； ——水平組合荷載的標準值； ——撓度系數(shù)，由a / h查表54求得； ——層高（mm）； E——彈性模量，105N/mm2，105N/mm2 ； ——幕墻立柱截面對x軸(垂直于作用力方向)的慣性矩。 十八～十九層玻璃幕墻立柱驗算： ，立柱按雙跨連續(xù)梁驗算：設計值： = kN/m2 (用于強度驗算) 標準值： = kN/m2 (用于撓度驗算)（1）內力計算： 立柱受荷寬度：左邊b左=1280mm ，右邊b右=700mm b=(1280+700)/2=990mm 立柱高度： a=1200mm(支座間距)； h= 5000mm 軸向拉力： N=== kN 線荷載： q = S 預埋件驗算：采用標準預埋件，滿足預埋件設計的構造要求，在這里只驗算預埋件錨筋的面積。綜合比較，取11～9軸立面橫梁進行驗算。第六章 鋁板幕墻結構計算本工程主樓八個面鋁板幕墻風格一致，故可取最不利的典型單元驗算。mm= = ＜ == （滿足要求） ※ 綜上，3mm厚單層鋁板按以上原則布置加強肋骨均能滿足要求。綜合比較，取1/11～11軸立面立柱進行驗算。m由結構力學方法求得： R上x = kN R上y = kN R中x = R中y =0 R下x = kN R下y =0選用大明M1701鋁主梁(170753)，截面特性： 面積: A= 1858 mm2 慣性矩： x =106 mm4 y =106 mm4 截面抵抗矩： x =104 mm3 y =104 mm3 （2） 強度驗算： + = N/mm2 f=(滿足要求)（3）撓度驗算： == mm = mm（滿足要求）（4）局部承壓驗算： 孔壁的最大作用力Nmax＝ kN （中間支座反力）由兩個M12不銹鋼螺栓的4個螺栓孔來共同承受，鋁主梁的壁厚為3mm滿足局部承壓要求。10=； 錨筋受剪承載力系數(shù) = = ； 取av= fc =15N/mm2 (C30混凝土軸心受壓強度設計值)； fy =210N/mm2 (I級鋼筋抗拉強度設計值)；～，取該立柱受力最大的中間支座，該支座僅受水平荷載作用：N= kN。mMy = My上 + My下 =+= kNmm）；b——支承點間玻璃面板長邊邊長（mm）；——風荷載標準值（N/mm2）；——板的撓度系數(shù)，；——折減系數(shù)，可按表52采用；——玻璃彈性模量，105 N/mm2； ——玻璃厚度（mm）；——泊松比。玻璃肋截面高度：＝＝361 mm ，?。?65 mm玻璃肋撓度驗算：＝= mm ＝ （滿足要求） ※綜上所述，本工程玻璃肋點支承玻璃幕墻玻璃肋選用選用?19++19 清玻璃肋，玻璃肋高度取365mm能滿足要求。 玻璃肋截面高度