【正文】 施的重要組成部分。1978 年國內(nèi) 3000m3 鋁浮盤投入使用，通過測試蒸發(fā)損耗標定，收到顯著效果。 卷裝法將罐體先預制成整幅鋼板，然后用胎具將其卷筒，在運至儲罐基礎上，將其卷筒豎起來，展成罐體裝上頂蓋封閉安裝而建成。3 罐壁設計 罐壁的強度計算 罐壁厚的計算 （）)(][2mCPti????式中： —設計壓力：（Mpa） ；P—罐的內(nèi)徑：15000（mm） ；i—設計溫度下材料的許用應力 230（Mpa） ；t][?—焊縫系數(shù)：查表得 ；?—鋼板的負偏差 （mm） ；1C—腐蝕裕度 ；2KB?2K—腐蝕，輕微腐蝕 （mm） ；B—容器的使用壽命 10 年；—壁厚減薄量 0（mm） ；3C?. ??????取 m10?? 罐壁的應力校核(）????MPacDpit .)810(25.)(2 ???????????故滿足材料要求按照試驗應力公式校核 （）siTcDP????)(2][???? m10????式中： —為材料的屈服極限 ,s?MPas345????PT 549.)810(2[.???而 s ..9. ????? 故滿足要求。抗風圈腹板開口邊緣應采用垂直安放的扁鋼加強。 儲罐的抗震計算 地震載荷的計算自震周期計算儲罐的罐液耦連震動基本自震周期為 （）351 ][743. ?DHeTwDHw????式中 T 1—儲罐的罐液耦連震動基本自震周期（s） ； e —自然對數(shù)的底：；acrpP41082.??0? Hw—儲罐底面到儲液面的高度：； —儲罐的內(nèi)直徑：15mmD—位于罐壁高度 1/3 處的罐壁名義厚度：1010 3m3?則 )(].)[(074. sT ??? ???????水平地震作用幾效應計算 （）gmKFeqZH?? （）?Leq式中 —儲罐的水平地震作用（N） ；HF —水平地震影響系數(shù)，按罐液耦連震動基本自震周期確定? meq—等效質量（Kg） ； mL—儲液質量（Kg） ； g —重力加速度取 —動液系數(shù)；?KZ—綜合影響系數(shù)取 KZ=； kgHDmgVmL ????????油 geq .5167.?NFH 水平地震作用對罐底的傾覆力矩M1= mW /????罐壁豎向穩(wěn)定許用臨界應力計算第一周罐壁的豎向穩(wěn)定臨界應力 ()1DEKCcr??? ()]1706.][0429.[??第一周罐壁穩(wěn)定許用臨界應力sT2103.?????M ()??][crcr?式中 E—罐壁材料的彈性模量（Pa） ； D1—第一圈罐壁的平均直徑（m） ； —第一圈罐壁的有效厚度（m） ；? H—罐壁的高度（m） ； K C—系數(shù)； —設備重要度差別；?].][.[ ??????CK PaDEcr 761 .2.. ????crcr 77104..152.][??? 抗震驗算罐底周邊單位長度上的提離力 （）214DMFt?? （）gHSWybL???0式中 —罐底周邊單位長度上的提離力（N/m） ；FtFL0—儲液和罐底的最大提離反抗力（N/m） ；當其值大于 時，取 ；?y—罐底環(huán)形邊緣板的屈服點（Pa） ；?)mb 度 （罐 底 環(huán) 形 邊 緣 的 有 效 厚??PX—儲液密度（Kg/m 3） ； PaDgyby ]10).([2]10)([ 66 ???????????mNFt /.??????Pacr7104.?????mNFt/?l/.250?mNFL /. ????gDHSW ? gDHSWL?10.??FL/.0?罐底周邊單位長度上的提離反抗力 （）10DNFL???式中 —罐底周遍單位長度上的提離反抗力（N/m） ；LF N1—第一圈罐壁底部所承受的重力（N） ； NgmL 61 ????mF/..1..2557??無錨固儲罐應滿足的條件罐底部壓應力 （） 1ZMANC???式中 —罐壁底部的豎向壓應力（Pa） ；C? A1—第一圈罐壁的截面積， (m)。表 加強環(huán)尺寸儲罐直徑（ m）加強環(huán)尺寸 備注20?DL100638 采用其他形狀的截面，其斷面系數(shù)應相同 罐壁結構 截面與連接形式罐壁為一個圓柱形的鋼板焊接結構，由于該罐壁是等厚度的且較厚，因此各板之間采用對接，即所有的縱向焊縫及環(huán)焊縫均采用對接，這樣可以減輕自重。以內(nèi)徑為基準的對接如圖 。我國一般取壁板厚度不小于 1600mm。中間低四周高，罐底坡度一般取 2%—5%。5． 罐底受力比較復雜，儲罐基礎設計，施工要求比正圓錐形罐底更加嚴格。圖 加墊板的 V型破口圖罐底排板選擇帶墊板的單面焊對接結構。這種結構形式在拱頂與罐壁的連接處， （即拱腳）邊緣應力較大，為防止油罐破壞裝油高度不宜超過拱腳，即拱頂部分不能裝油，但球頂罐制作方便，因而得到較廣泛的應用。由于不需補強的最大孔徑要滿足下述全部要求：⑴設計壓力小于或等于2．5Mpa；⑵兩相鄰開孔中心的間距應不小于兩孔直徑之和的兩倍；⑶接管公稱外徑小于或等于 89㎜。量液孔德正下方應避開加熱器或其它設備，其法蘭要求水平，為了使量液孔嚴密，蓋內(nèi)側刻有一圈特別的凹槽，測量時，量液尺沿著導向槽放于罐底，導向槽或量液孔殼應用有色金屬（Al）制成，以免量液尺與其摩擦產(chǎn)生火花，而發(fā)生危險。凈化常用方法用鋼絲刷，砂紙等。④收縮焊縫的焊接時中幅板與邊緣板之間的對接焊縫，它的焊接必須是除了配工件處整個貯罐的最后一道工序（3） 底板的焊接采用手工電弧焊 ，焊條 J507 或 J506 電壓 18V 電流100A。 （2）組裝焊接①首先檢查包邊角鋼的橢圓度，并劃線，先焊罐頂板，然后在焊罐中心，設立安裝頂板的臨時支架，隙板應對稱地組裝，為防止頂板中部下凹，應采取臨時支架措施。③罐底的嚴密性試驗，罐壁和頂?shù)膰烂苄院蛷姸仍囼炗贸渌畽z查。 ....................................................28 鋼材的矯形：凈化與板加工。b 連續(xù)焊縫應先焊環(huán)向短焊縫，此縫的施焊應由中心向外并采用分段退焊。(1) 首先對罐壁鋼板的四邊及坡口采用，機械加工或半自動火焰切割加工，對切口要求光潔平整，消除邊緣的毛刺，氧化鐵等。 焊接材料的選用。 選擇 DN200 的法蘭，材料為 16MnR，選擇 DN200 的法蘭，材料為 16MnR,匹配溫度 0176。②兩相鄰開孔邊緣的間距不得小于 。 ()215??Rn? sin 0 = ()2 式中