【正文】 彎矩：AB跨： ＝－＝－m＝+++＝m===－m==－m＝＝m ＝m跨中K點彎矩：=＝m==并且根據(jù)構造要求以后確定個控制截面。m)選配鋼筋五層1＞＜0φ63003＞＜0φ63004＞＜0φ6300四層1＞φ63003＞＜0φ63004＞＜0φ6300三層1＞φ63003＞φ63004＞＜0φ6300二層1＞φ63003＞φ63004＞＜0φ6300一層1＞φ63003＞φ63004＞＜0φ6300 框架柱 柱正截面配筋 內(nèi)力調(diào)整 強柱弱梁的調(diào)整五層628x300=＞==則調(diào)整后的強度:M= KNm，=此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應，故不必進行調(diào)整，軸向力對截面重心的偏心矩=M/N=，初始偏心矩：= +20=，因為長細比/h =5，故應考慮偏心矩增大系數(shù)=（）=，取=又/h =15，取=得==判斷大、小偏心受壓：==＜==108mm（屬于小偏心受壓）=+400/240= ，按上式計算時，應滿足及，因為N=104510KN＜=，故可按構造配筋，且應滿足=%，單側配筋率≥%，故：=%x400x400=320mm2(3)、第三種組合：當時=，M=m=＝－m= =m= =m= = 屋面層板計算簡圖 雙向板設計 荷載計算恒載： =設計值：==活載： =設計值：==合計： ==+= 雙向板按彈性理論計算在作用下，各內(nèi)支座可視做固定，某些格板跨內(nèi)最大正彎矩不在板中心的中心處，在作用下，各區(qū)格板四周均可視做簡支，跨內(nèi)最大正彎矩則在板的中心點處計算時，可近似取二者之和作為跨內(nèi)最大正彎矩值。m= =m 配筋計算板厚100mm，=10020=80mm。 基礎底面積的確定 求地基承載力特征值=（） 初步選擇基底尺寸計算基礎和回填土重時的基礎埋深=+==，基礎底面積按20%增大，即：==初步選擇A=x==＞ 承載力驗算基礎和回填土重===+===（=）即＞0滿足要求。m）A柱176333536040040276333536040040376333536040040476333536040040576333536040040B柱194133536040040294133536040040394133536040040494133536040040594133536040040 確定柱端截面有效承載力節(jié)點：因，m=m節(jié)點：= +=m）（KN參考文獻[1]同濟大學，西安建筑科技大學，東南大學，[M]，北京：中國建筑工業(yè)出版社，1997.[2]豐定國，[M]，武漢：武漢理工大學，2003.[3]天津大學，同濟大學，：上、下冊[M]，北京：中國建筑工業(yè)出版社，1998.[4][M]，武漢：武漢工業(yè)大學出版社，2001.[5]陳文斌，[M]，上海：同濟大學出版社，1996.[6]Clark Kerr. The Uses of the University 4th [M]. Cambridge: Harvard University Press,1995: 50. [7][M]，北京：中國建筑工業(yè)出版社，2000.[8][M]，武漢：武漢工業(yè)大學出版社，2003.[9]Martin Trow. The Transition from Elite to Mass Higher Education [R]. Paris: OECD,1974:7. [10][M]，北京：人民交通出版社，2005.[11]中華人民共和國建設部. 建筑結構荷載規(guī)范[S]，北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002.[12]中華人民共和國建設部. 宿舍建筑設計規(guī)范[S]，北京：中國建筑工業(yè)出版社，2005.[13]中華人民共和國建設部. 混凝土結構設計規(guī)范[S]，北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002[14]中華人民共和國建設部. 建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準[S]，北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002.[15]中華人民共和國建設部. 建筑結構設計術語和符號標準[S]，北京：中國建筑工業(yè)出版社，1998.致 謝本課題的研究工作是在導師張鶴老師的悉心指導下完成的。在此再次感謝在這次畢業(yè)設計中持和幫助我的老師和同學。導師時常教導我們做人的道理，我將牢記并時時自省。層間彈塑性位移驗算（第三層）：22366=（5868+5315）= 由于計算中D值采用純框架剛度，并未考慮填充墻的剛度，使得減小而增大，二者不協(xié)調(diào)。m節(jié)點：（+）/2=m，m，所以，=最后確定 基礎高度的確定（采用階梯形基礎）基底凈反力的設計值==kN/m2假定基礎截面高度=700mm，第一階為=400mm，第二階為=300mm，則=360mm，=660mm，+2=400+2x660=1720＜=1800mm，==（400+1800）/2=1100mm=（400+660）x660=抗沖切驗算：===＞（滿足要求）變階處的高度驗算：=310mm，+2=800+2x360=1520＜=1800mm，==（800+1800）/2=1300mm，=（900+360）x360=抗沖切驗算：===＞（滿足要求） 配筋計算選用HPB235鋼筋，=210N/ mm2 基礎方向Ⅰ—Ⅰ截面（柱邊）柱邊凈反力==懸臂部分凈反力平均值：=（+）=彎矩的計算===Ⅱ—Ⅱ截面（柱邊）柱邊凈反力==懸臂部分凈反力平均值：=（+）=彎矩的計算==m，室內(nèi)外高差為450mm。m=（+）+（+）=m=（+）+（+）=m =0 配筋計算 各跨中、支座彎矩已求得（考慮A、B區(qū)格板四周與梁整體連接，），即可近似按公式算出相應的鋼筋截面面積，截面有效高度的選定：假定選用φ6鋼筋，混凝土保護層厚度取15mm，則l01方向跨中截面h01=100153=82mm，h02=74mm，支座截面h0=82mm。m =0⑥區(qū)格F的彎矩計算：=，查表得：=（+）+（+）=m④區(qū)格D的彎矩計算：=，查表得：=（+）+（+）=m②區(qū)格B的彎矩計算：=，查表得：=（+）+（+）= 柱斜截面受剪承載力第1層A柱查表可知：框架柱的剪力設計值= ，剪跨比=3，取=3，軸壓比=，考慮地震作用組合的柱軸向壓力設計值，N=＞==，故取N=，=(3+1)+=＞35300N，故該層柱應按構造配置箍筋，柱端加密區(qū)的箍筋選用Ф8300。m 差值系數(shù)分配值設計值A柱五層上——下四層上下三層上下二層上下一層上下————B柱五層上———下四層上下三層上下二層上下一層上下——— 強剪弱彎調(diào)整五層剪力：=（）=＜A柱B柱5—4—3—2—1— 各柱軸壓比驗算根據(jù)《抗震規(guī)范》，對于二級抗震等級，剪跨比大于2?？鐑?nèi)按T形截面計算，因/=100/565=＞，翼緣計算寬度按=＜=，取=。由于對稱性，每層有五個控制截面，、5號截面。m由此可以知道，各層梁彎矩最到都在跨中==－計算中框架各桿件的相對線剛度如上述所示。m＝m ==－m跨中K點彎矩：=＝m ＝＝m＝－＝－∴ 水平地震作用計算因為=＞==。 = == == （+）+=注：線荷載的單位為KN/m 荷載簡圖（b）活載作用下結構計算簡圖（a）恒載作用下結構計算簡圖(b)所示： 風荷載標準值計算風壓標準值計算公式為：w 本地區(qū)基本風壓為：=風載體型系數(shù)： =（）=樓高H30m；地面粗糙類別為B類；風振系數(shù)：=1 根據(jù)查《建筑結構荷載規(guī)范》列表如下： 風載計算過程表層次（kN/m2）（kN/m2）（m2）（kN）54321 水平地震作用計算 重力荷載代表值（恒載+）衛(wèi)生間荷載計算: =[(++)x7+ (+) x()－()]x15=={++（+）+++++[（（+）+++] }x8+++=7340KN ={++（+）++（++）x2+[（（+）+++] }x8+=4770KN=4770+[+（+）x7+ （x6+）]x8/2=5226kNG5=7340kNG4=4770kNG3=4770kNG2=4770kNG1=5226kN 重力荷載代表值 風荷載圖 多遇水平地震力作用下框架的側移驗算 橫梁線剛度為了簡化計算，AB、CD跨：==3 結構布置及結構選型 計算簡圖根據(jù)建筑功能要求以及建筑施工的布置圖，本工程確定采用框架承重方案，框架梁、柱布置參見結構平面圖。建筑安全等級為二級。北京城市學院2009屆畢業(yè)設計（論文）沈陽某高校青年教師公寓結構設計 設計資料 地質(zhì)水文資料根據(jù)工程地質(zhì)勘測報告，擬建場地地勢平坦，～，為松散狀態(tài)，～，其承載力的特征值為300kN/m2，可作為天然地基持力層。底層室內(nèi)主要地坪標高為177。屋面做法：屋面板上面涂4mm厚的改性瀝青防水涂料，并用1：8煤屑砼找坡3%（最薄處20mm），20mm水泥砂漿找平；再做180高，500寬的磚墩；上40mm厚預制砼蓋板隔熱層。B= P BC39。 各層D值匯總 D值/層次柱類型2～5層（D值x根數(shù)）1層（D值x根數(shù)）邊柱A、D軸6998x18=1259645315x18=95670中柱B、C軸7959x18=1432625868x18=105624∑D（KN/m）269226201294層次 (m)57340734026922644770121102692263477