【正文】 2L2/3EI(1+ a2/L2) (563)第一跨總撓度 U1總= U1中+ U2c/2≤20mm (564)相對(duì)撓度 U1總/(L1+a2) ≤1/180 (565)第i跨A支座彎距 M iA i=4= [Piai+qiai2/2] （566） 第i跨A支座剪力 ViA= [Pi+ qiai/2(2+ai/Li)]。橫梁上自重按式(597)計(jì)算彎矩，橫梁上風(fēng)荷載為三角形分布時(shí)按式(598)計(jì)算彎矩，按式(599)計(jì)算剪力；當(dāng)為梯形分布時(shí)按式(5100)計(jì)算彎矩，按式(5101)計(jì)算剪力。 單層玻璃在垂直于玻璃平面的風(fēng)荷載作用下，其截面最大應(yīng)力設(shè)計(jì)值σ的計(jì)算公式： 風(fēng)荷載作用下玻璃截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σW=(6φWa2/t2)η （5102） 地震作用作用下玻璃截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σE=(6φqEa2/t2)η （5103） 玻璃截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ=[6φ（W+）a2/t2]η≤fg or σ=(6φqa2/t)η≤fg （5104）式中： σW —風(fēng)荷載作用下玻璃截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值(N／mm2)； σE——地震作用作用下玻璃截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值(N／mm2)； W—風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值(N／m2)； qE—地震作用設(shè)計(jì)值(N／m2)； a一玻璃短邊邊長(zhǎng)(mm)； t—玻璃厚度(mm)； φ—彎矩系數(shù)，可按邊長(zhǎng)比a／b，由表55查出(b為長(zhǎng)邊邊長(zhǎng))； η—折減系數(shù)可按折減計(jì)算系數(shù)θ，由表59查出。 ，發(fā)表了《Thin Plate Design For Transverse Loading》一書(shū)中。由于在計(jì)算撓度時(shí)，采用風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)以考慮大撓度影響對(duì)計(jì)算值加以折減，所以只要正常選用玻璃，應(yīng)當(dāng)是可以滿足撓度限值要求的。比較式（5107h）和（5107i），如果兩片玻璃的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值相同，即fg1 =fg2則較厚玻璃板的彎曲應(yīng)力較大，是控制夾層玻璃設(shè)計(jì)厚度的關(guān)鍵。 外片玻璃上的地震作用設(shè)計(jì)值 qE1=βEαmaxqG1 （5111a）內(nèi)片玻璃上的地震作用設(shè)計(jì)值 qE2=βEαmaxqG2 （5111b）外片玻璃上的荷載(作用)組合設(shè)計(jì)值 q1= W1+ qE1 (5112a）內(nèi)片玻璃上的荷載(作用)組合設(shè)計(jì)值 q2= W2+ qE2 （5112b） 幕墻玻璃的撓曲按下式計(jì)算：玻璃的撓曲 u =μWka4/{Et3/[12（）]}η≤1/60 （5113）夾層玻璃的折算厚度 te=（t13+ t23）1/3 （5114）中空玻璃的折算厚度 te=（t13+ t23）1/3 （5115） 例55． 幕墻玻璃分格（BH） WK=4000N/m2 W=5600N/m2 浮法玻璃t=10mm，驗(yàn)算玻璃強(qiáng)度、撓度。如取ξ= teq1/t1=（1+η3）0. 5，稱夾層玻璃抗彎等效厚度系數(shù)和β=ξ/（1+η），稱夾層玻璃的材料利用系數(shù)，則不等于厚度比η時(shí)，ξ和β的值如表510。各種分析方法得出的參數(shù)和實(shí)驗(yàn)參數(shù)見(jiàn)表58。按表235對(duì)小撓度公式應(yīng)力計(jì)算結(jié)果進(jìn)行折減，不僅減小了板材厚度，節(jié)省了材料，而且還有較大的安全余地。由于計(jì)算的應(yīng)力σ和撓度u比實(shí)際大得多，計(jì)算結(jié)果不能反映實(shí)際受力和變形情況。，墻角區(qū)幕墻分格1200mm1800mm，7度設(shè)防， 。[1（ai/Li）]2Piai[1+（ai/Li）2]/2+ ai/Li] (571) 第i跨跨中剪力 Vi中=+P i (ai/Li) (572) 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ中=Mi/γW+N/A0≤fa (573) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ中= Vi中Ss/It≤fav (574) 折算應(yīng)力 σZS=（σ2中+3τ2A）1/2≤ (575) 第i跨跨中撓度 Ui中=5qwk/Li4/384EIqwka2iL2i / 32EIPi aiL2i / 16EI (576) 第(i+1)跨C支座撓度 U（I+1）c=qwkaiLi3/24EI[1+4(ai/Li)2+3(ai/Li)3]+(Piai2Li/3EI)(1+ ai/Li) (577)第i跨總撓度 Ui總= Ui中+ U(i+1)c/2≤20mm (578) 相對(duì)撓度 Ui總/(Li+ai+1) ≤1/180 (579)（多跨鉸接一次超靜定梁，D（i）＜B（i）)（ 圖55）（其支承條件和圖53一樣，只是取不同計(jì)算簡(jiǎn)圖） 圖55 幕墻立柱每層有兩處連接件與主體結(jié)構(gòu)連接，每層立柱在樓層處連接點(diǎn)向上懸挑一段，上一跨立柱下端用插芯連接支承在懸挑端上，取雙支點(diǎn)鉸接多跨梁計(jì)算簡(jiǎn)圖要比取雙跨梁計(jì)算簡(jiǎn)圖與實(shí)際情支承情況更接近。C． 鉸接多跨梁a． 單支點(diǎn)鉸接多跨梁（多跨靜定梁）（圖54）（其支承條件和圖52一樣，只是取不同計(jì)算簡(jiǎn)圖） 圖54 幕墻立柱每層用一處連接件與主體結(jié)構(gòu)連接，每層立柱在連接處向上懸挑一段，上一層立柱下端用插芯連接支承在此懸挑端上，實(shí)際上是一段段帶懸挑的簡(jiǎn)支梁用鉸連接成多跨梁，這種多跨靜定梁計(jì)算簡(jiǎn)圖要比取單跨簡(jiǎn)支梁與實(shí)際支承情況更為接近。mm先進(jìn)行SW+彎距組合值 M=MW+=3859144+764478=4241383 N 表52 軸心受壓柱的整體穩(wěn)定系數(shù) λ 鋼型材 鋁型材Q235Q3456063T56061T46063T66063AT56063AT66061T62040608090100110120130140150 立挺抗剪驗(yàn)算采用SW+. 剪力設(shè)計(jì)值 V=VW+ （520a） 風(fēng)荷載產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值 VW=qWL/2 （520b） 水平地震作用產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值 VE=qEL/2 （520c） 或 剪力設(shè)計(jì)值 V=(qW+)L/2 （520d） 材料截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力 τ=VSS/It≤fV （521）式中：V—剪力設(shè)計(jì)值（N）； VW—風(fēng)荷載產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值（N）； VE—水平地震作用產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值（N）； τ—材料截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力（N/mm）； SS—驗(yàn)算截面形心軸以上面積對(duì)形心軸面積矩（mm3）； fV—材料抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）； t —驗(yàn)算截面材料厚度(mm)； 例51．南京市一建筑， 抗震7度設(shè)防，分格寬1m，選用墻角區(qū)立柱截面。單跨梁（簡(jiǎn)支梁）（圖52） 圖52 幕墻立柱每層用一處連接件與主體結(jié)構(gòu)連接，每層立柱在連接處向上懸挑一段，上一層立柱下端用插芯連接支承在此懸挑端上，計(jì)算時(shí)取簡(jiǎn)支梁計(jì)算簡(jiǎn)圖是對(duì)結(jié)構(gòu)作了簡(jiǎn)化，假定立柱是以連接件為支座的單跨梁(也可以認(rèn)為是以樓層高度為跨度的簡(jiǎn)支梁)，這樣按簡(jiǎn)支梁計(jì)算彎距與剪力。D．多層或高層建筑中跨層通長(zhǎng)布置立柱時(shí)，立柱與主體結(jié)構(gòu)的連接支承點(diǎn)每層不宜少于一個(gè)；在混凝土實(shí)體墻面上，連接支承點(diǎn)宜加密。當(dāng)采用大跨度開(kāi)口截面橫梁時(shí)，橫梁上、下兩部分應(yīng)按各自承擔(dān)的荷載和作用分別進(jìn)行計(jì)算。式中：α=（σσ，）/σ對(duì)于腹板考慮翼板有彈性嵌固作用，105N/mm=110 N/mm2時(shí)則腹板受純彎曲時(shí)其臨界應(yīng)力為： tσer=─────(──)2=(100t/b)2≥ （53） 可得出： 12(1υ2) bb/t=100（）1/2（110/）1/2=150(110/ )1/2如果取t=、則 b 可為375 mm 。 當(dāng)板四邊簡(jiǎn)支，在縱向不均勻受壓時(shí)穩(wěn)定系數(shù)最小值Kmin近似為： 2 4 當(dāng)0α≤── ， Kmin≈─── 3 2 當(dāng)──α≤ ， Kmin≈───── 3 α≤4 ， Kmin≈6α2受純彎曲時(shí)α=2 Kmin≈622=24。C．應(yīng)根據(jù)板材在橫梁上的支承狀況決定橫梁的荷載，并計(jì)算橫梁承受的彎矩和剪力。開(kāi)口型材上柱與下柱之間可采用等強(qiáng)型材機(jī)械連接。 第二節(jié) 構(gòu)件設(shè)計(jì)計(jì)算 一 . 桿件設(shè)計(jì)計(jì)算 ：應(yīng)根據(jù)立柱的實(shí)際支承條件，分別按單跨梁、雙跨梁或多跨鉸接梁計(jì)算由風(fēng)荷載或地震作用產(chǎn)生的彎距，并按其支承條件計(jì)算立柱的軸向力。 材料截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ=N/ΦA(chǔ)0+M/γW()≤fa(fS) （517a） NE=π2EA/ （518b） 迥轉(zhuǎn)半徑 i=（I/A）1/2 （519a） 軸心受壓構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比 λ=L/i （519b）式中：Φ—整體穩(wěn)定系數(shù)見(jiàn)表52； i——迥轉(zhuǎn)半徑（mm） λ——軸心受壓構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比。mm水平地震作用產(chǎn)生的彎距 ME= qE線L2/8=33002/8=764478 N 圖53 雙跨梁計(jì)算： B支座彎距 Mb = [q（L13+L23）/8L] （522a） or Mb = {q L22 /8[（n2n+1）/n2] } （522b） 長(zhǎng)跨跨中彎距 M2 =qL22/2（1/2+Mb/ qL22）2 （523） A支座反力 Ra= qL1/2+Mb/ L1 （524a） B支座反力 Rb= qL1/2Mb/ L1 +qL2/2Mb/ L2= qL/2Mb/ L1Mb/ L2 （524b） C支座反力 Rc=qL2/2+Mb/ L2 （524c） B支座剪力 Vb左= （qL1/2Mb/L1）