【正文】 此理論　　　　當量應力σ當＝σ1或|σ3|　　要求：σ1≤[σ]拉各種不同的腐蝕失效形態(tài)所對應的設計準則是多種多樣的，有些還沒有相應的設計準則。選材；　　　　3）應用：　　GB 150、JB 4732外壓容器設計?！　　　?）以容器爆破作為失效狀態(tài)，以爆破壓力作為設計的判據(jù)加以限制，以防止發(fā)生爆破，這就是容器的爆破失效設計準則。安定性一結(jié)構除在初始階段少數(shù)幾個載荷循環(huán)中產(chǎn)生一定的塑性變形外，在繼續(xù)施加的循環(huán)外載荷作用下不再發(fā)生新的塑性變形，或者說不出現(xiàn)塑性疲勞或棘輪現(xiàn)象。是偏安全的。將容器總體部位進入整體屈服時的狀態(tài)或局部區(qū)域沿整個壁厚進入全屈服狀態(tài)稱為塑性失效狀態(tài)，若材料符合理想塑性假設，載荷不需繼續(xù)增加，變形會無限制發(fā)展下去，稱此載荷為極限載荷。防止某一（幾）種失效模式發(fā)生，不意味著符合某種失效準則時容器就破壞了。 失效判據(jù)　　失效判據(jù)一般不能直接用于壓力容器的設計計算。皺折可以是局部的也可以是總體的。時間愈長空洞則愈多愈大，宏觀上出現(xiàn)蠕變變形。疲勞失效包括材料的疲勞損傷（形成宏觀裂紋）并疲勞擴展和結(jié)構的疲勞斷裂等情況?！　　　?）韌性斷裂　　容器發(fā)生了塑性大變形的破裂失效，相當于圖中曲線BCD階段情況下的破裂，這屬于超載下的爆破，一種可能是超壓，另一種可能是本身大面積的壁厚較薄。按規(guī)范標準要求進行設計和校核。確定容器最有可能發(fā)生的失效模式；　　　　脆性斷裂（Brittle fracture）　　韌性斷裂（Ductile rupture）　　蠕變斷裂（Creep rupture）　　接頭泄露（Leakage at joints）　　彈性或塑性失穩(wěn)（Elastic or plastic instability）　　2）JB/T4732基于失效模式設計的考慮　　脆性斷裂（Brittle fracture）　　韌性斷裂（Ductile rupture）　　螺變斷裂（Creep rupture）　　疲勞（Patigue rupture）　　接頭泄漏（Leakage at joints）　　彈性或塑性失穩(wěn)（Elastic or plastic instability）　　 失效模式　　1）過度變形　　容器的總體或局部發(fā)生過度變形，包括過量的彈性變形，過量的塑性變形，塑性失穩(wěn)（增量垮坍），例如總體上大范圍鼓脹，或局部鼓脹，應認為容器已失效，不能保障使用安全。如果僅是焊縫或熱影響較脆，則易裂開一條縫。即使載荷恒定和應力低于屈服點也會發(fā)生蠕變失效，不同材料在高溫下的蠕變行為有所不同?！　　　?）多模式交互作用失效　?。?）腐蝕疲勞　　　　2）主要著眼于限制容器中的最大薄膜應力或其他由機械載荷直接產(chǎn)生的彎曲應力及剪應力等。GB 150：平板、整體法蘭（含按整體法蘭設計的任意式 法蘭）連接的圓筒徑部等元件設計或應力計算公式?！　?）只有當容器某一局部彈塑性區(qū)域內(nèi)的塑性區(qū)中應力超過了由“安定性原理”確定的許用值（安定載荷）時才認為結(jié)構喪失了 “安定性”而發(fā)生了彈塑性失效。安定載荷—安定與不安定的臨界狀態(tài)對應的載荷變化范圍?！　?）根據(jù)大量實驗研究和理論分析建立了安全應力幅（Sa）與許用循環(huán)周次（N）的低周疲勞設計曲線，即Sa—N曲線?！　±篞245R、Q345R　　剛度失效設計準則　　1）為保證結(jié)構有足夠的剛度，通過對結(jié)構的變形分析，將結(jié)構 中特定點的線位移及角位移限制在允許的范圍內(nèi)。以上設計準則都是近代化工容器中已被采用的，除彈性失效設計準則、塑性失效設計準則、爆破失效設計準則和失穩(wěn)失效設計準則在20世紀60年代以前就逐步成熟運用于容器的工程設計之外，彈塑性失效設計準則、疲勞失效設計準則、斷裂失效設計準則以及蠕變失效設計準則均是這個年代及以后逐步出現(xiàn)并成熟起來的，反映出設計理論的進展與突破。　　強度理論：應用于彈性失效準則。壓力容器設計中不采用　　3）第三強度理論（最大剪應力理論、Tresca屈服條件）　　τmax＝（σ1－ σ3）/2≤[τ]＝ [σ]拉/2　　σ當＝σ1－ σ3　　　　要求：σ當≤[σ]拉　　最大允許工作壓力（MAWP）：在指定的相應溫度下，容器頂部所允許承受的最大壓力?！　∽畹驮O計金屬溫度：在壓力容器設計中，預期該容器在運行過程中各種可能條件下的金屬溫度的最低值。（標注在圖樣上的厚度）　　有效厚度：名義厚度減去腐蝕裕量和材料厚度負偏差。如何校核計算？　　取縱向　?、诜忸^拼縫接頭系數(shù)如何選取？（GB150要求100%RT或UT）　　取容器筒體縱向　?、壅逯圃斓姆忸^，焊接接頭系數(shù)如何??？　　取1　　6）載荷及其組合　?。?）內(nèi)壓、外壓或最大壓差；　?。?）液體靜壓力，當液柱靜壓力小于設計壓力的5%時，可忽略不計；　　（3）容器的自重，以及正常工作條件下或試驗狀態(tài)下內(nèi)裝物料的重力載荷；　?。?）附加載荷，如其它附屬設備、隔熱材料、襯里、管道、扶梯、平臺等的重力載荷；　?。?）風載荷、雪載荷及地震載荷；　?。?）支座、底座圈、支耳及其它型式底座的反作用力；　　（7）包括壓力急劇波動的沖擊載荷；　?。?）由各種溫度條件引起的不均勻應變載荷及由連接管道或其它部件的膨脹或收縮所引起的作用力。　　 其他壓力容器設計標準　　1）JB 4732－1995《鋼制壓力容器－分析設計標準》　　適用范圍——設計壓力： Mpa≤p＜100 Mpa　　從標準的基本準則、理論基礎而論，可以不限設計壓力?！　　　?）GB12337－2014《鋼制球形儲罐》　　適用范圍——　　設計壓力：p≤；　　設計溫度：材料允許的使用溫度范圍；　　結(jié)構參數(shù)：V≥50m3；　　考慮的失效準則：彈性失效準則、失穩(wěn)失效準則4）其他常用標準　　　　4 常見結(jié)構的設計計算方法　　 圓筒　　 球殼　　 封頭　　 開孔與開孔補強　　 法蘭　　 檢驗中的強度校核　　 內(nèi)壓圓筒　　1）GB150中關于內(nèi)壓殼體的強度計算考慮的失效模式是結(jié) 構在一次加載下的塑性破壞，即彈性失效設計準則。應變系數(shù)A的物理意義　　－系數(shù)A是受外壓筒體剛失穩(wěn)時的環(huán)向應變，該系數(shù)僅與筒體的幾何參數(shù)L、D。　≤ 即K≤（相對誤差為－%）　　 外壓球殼　　由彈性失穩(wěn)理論分析，受均勻外壓的球殼臨界壓力計算：　　，取μ＝，得到　　消除計算方法誤差，取20%，得到：　　GB150取穩(wěn)定安全系數(shù)m＝3，得到：　　注意：GB150球殼總的穩(wěn)定安全系數(shù)為15。邊緣應力的影響考慮封頭筒體連接處的幾何不連續(xù)：內(nèi)壓下在封頭邊界上產(chǎn)生橫剪力Q和彎矩M，在封頭與圓筒連接附近的封頭上產(chǎn)生局部薄膜應力和彎曲應力?！　?）球冠形封頭　　無折邊錐殼　　大端無折邊錐殼結(jié)構的適用條件：α≤30176。M　　　　注：相當于將過渡段與錐殼的連接看成是蝶形封頭過渡段與球冠部分的連接　?。《诉^渡段厚度：　　 封頭　　 平蓋圓形、長短徑比小于2的橢圓形和長圓形；　　4）GB150適用的開孔范圍：　　殼體名義厚度δn≤38mm　　若條件許可，推薦以厚壁接管代替補強圈進行補強?！醢捕ㄐ栽沓霭l(fā)，防止結(jié)構垮塌　　□峰值應力　　　　4）有效補強范圍及補強面積－按圖中矩形WXYZ范圍確定　　　　 圓筒徑向接管開孔補強設計的分析法　　a）適用范圍　　1）適用于內(nèi)壓作用下具有單個徑向接管的圓筒，當圓筒具有兩個或兩個以上開孔時，相鄰兩開孔邊緣的間距不得小于2；　　2）圓筒、接管或補強件的材料，其標準室溫屈服強度與標準抗拉強度下限值之比ReL/Rm≤；　　3）接管或補強件與殼體應采用截面全熔透焊縫，從而確保補強結(jié)構的整體性；　　4）對圓筒或接管進行整體補強，應滿足補強范圍尺寸（自接管、圓筒交線至補強區(qū)邊緣的距離：對于圓筒l＞確定螺栓材料、規(guī)格、數(shù)量；　　　　5 分析設計——應力分類法　　 基本思想這種方法仍是現(xiàn)今設計規(guī)范的主流。經(jīng)濟性：競爭性、安全性　　3）分析設計方法　　日本的JIS 8250規(guī)范（即“壓力容器構造另一標準”）在1983年生效?！　〉簧婕胺秶鷺O小的局部，不會造成容器過度變形。沿厚度的變化可以是線性的，也可以不是線性的。復雜應力：三向或二向應力；　　　　應力分類法一　　如此多次循環(huán)則反復出現(xiàn)拉伸屈服和壓縮屈服，則可能引起塑性疲勞，結(jié)構便處于不安定狀態(tài)。包括壓力、支座反力、管道推力等　　　?、谟刹贿B續(xù)效應引起的不連續(xù)應力　　　　沿壁厚均勻分布的薄膜應力；　　具有“非自限性”特征：　　結(jié)構上的小半徑過渡圓角、部分未焊透及咬邊、裂紋等缺陷處均有應力集中，均存在附加在一次與二次應力之上的峰值應力。僅由機械載荷引 起的和離實心截面形心的距離成正比 的一次應力分量。部位B 處于幾何不連續(xù)區(qū)、SⅢ　　謝謝大家！40 / 40。、SⅤ部位C 接管根部　　　　 應力強度計算　　1）應力分量歸類　　將各種載荷組合（JB　4732 表3－3）作用下的各應力分量，分別按Pm、PL、Pb、Q及F歸為5類；　　2）各類別按應力分量疊加，得到5組應力分量（每組6個）；5組為：Pm組、PL組、PL＋ Pb僅由機械載荷引起的為滿足結(jié)構連續(xù)所需要的自平衡應力。特點：高度的局部性，可能引起疲勞或脆斷。一次總體薄膜應力巧Pm；一次局部薄膜應力矸PL；　　薄膜應力對容器失效所構成的危險比彎曲應力、非線性應力分量大?！　　　∫鸬膽Ψ植迹骸　?；安定與不安定的界限。卸載時沿BC線下降?！　》治鲈O計的彎曲應力是指線性的。在交變載荷作用下，這種應力再疊加上壓力載荷的應力及不連續(xù)應力會使容器