【正文】 章 結構部分設計43??6 20s/[][153] m????????（ ）實配鋼筋 4 根直徑 22mmHRB400 級鋼筋（A s=1520mm2） ，ρ=1520/(350615)=%〉%,As′ /As=1520/1900=〉 滿足要求.。 262s10/(.438065).094cfMbh???????（ ） .(9)????（ ） 2s10/../ m?實配鋼筋 4 根直徑 22mmHRB400 級鋼筋（A s=1520mm2） ，ρ=1520/(350365)=%〉%,滿足要求.將下部跨間截面的 4 根直徑 22mmHRB400 級鋼筋伸入支座,作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（A s′ =1520mm2） ，再計算相應的受拉鋼筋，即支座 A 上部：6s((635)/(???????） 26)??.5ss0/79h?????（ ） ＜說明 As′ 富裕，且達不到屈服。根據(jù) B 柱內力組合表，將支座中心處的彎矩換算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩的調整比較后。表 323框架梁縱向鋼筋及箍筋配筋表層次 截面 實配鋼筋/HRB400 梁端加密區(qū)實配鋼筋 梁端非加密區(qū)實配鋼筋A 3 根直徑 18 雙肢 φ8100 雙肢 φ8150支座Bl 3 根直徑 18 雙肢 φ8100 雙肢 φ8150AB 跨間 3 根直徑 18支座 Br 2 根直徑 18 雙肢 φ8100 雙肢 φ81004BC 跨間 2 根直徑 18A 4 根直徑 20 雙肢 φ8100 雙肢 φ8150支座Bl 4 根直徑 20 雙肢 φ8100 雙肢 φ8150AB 跨間 3 根直徑 20支座 Br 3 根直徑 20 雙肢 φ8100 雙肢 φ81003BC 跨間 4 根直徑 20A 5 根直徑 22 雙肢 φ8100 雙肢 φ8150支座Bl 4 根直徑 22 雙肢 φ8100 雙肢 φ8150AB 跨間 3 根直徑 22支座 Br 3 根直徑 22 雙肢 φ8100 雙肢 φ81002BC 跨間 4 根直徑 22第 3 章 結構部分設計45A 5 根直徑 22 雙肢 φ8100 雙肢 φ8150支座Bl 4 根直徑 22 雙肢 φ8100 雙肢 φ8150AB 跨間 4 根直徑 22支座 Br 4 根直徑 22 雙肢 φ8100 雙肢 φ81001BC 跨間 4 根直徑 25 框架柱表 328 柱的剪跨比和軸壓比驗算，給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算的結果，其中剪跨比 λ 也可取 Hn/（2h 0） 。由表 320（框架梁的內力組合表）,可求得相應的剪力： () k??????＝ （ ） ＝ － ＝則支座邊緣處：=＝?=＝? ?當梁下部受拉時，按 T 形截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計。下部跨間截面按單筋 T 形截面計算，因為：10/(650/)cffbh????????（ ）????屬于第一類 T 形截面。為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和。 2 177。 1柱底N 1210 （） ? 河北聯(lián)合大學建筑工程學院40表 319橫向框架 A柱剪力組合（kN）γRE[（S Gk+Qk）+ Ek]層次 SGk SQk SEk 左震 右震+SQk+γRE[ηVC（MCb+MCt）/H n]4 （）177。 右 V ? MAB 4層跨間 MBC 河北聯(lián)合大學建筑工程學院38317橫向框架 A柱彎矩和軸力組合γRE[(SGk+)+SEk]層次截面內力 SGk SQk SEk左震 右震+SQk+MmaxNNminMNmaxMM () ? 頂N () M 177。 AV ? M 左 V 177。?????（ ）?==?kNm?右震：=（ +）/+ +（1 ）AV1q?2q=++（2/3）= kN （2+ ）=〉0?x=（+）/（+）==maxM211()()3AVqxqlxl???????==?kN?BC 跨：梁上荷載設計值：==39。（2）計算由彎矩引起的剪力：第 4 層： = =（ ）/=?BVkN第 23 層： = =（）/=河北聯(lián)合大學建筑工程學院32第 1 層： = =（ ）/=?B kN同理可得活載作用下的梁端剪力。第 3 章 結構部分設計67（a）恒載作用下上 柱 下 柱 右 梁 左 梁 上 柱 下 柱 右 73 1036 282122243 14. 河北聯(lián)合大學建筑工程學院28（b）活載作用下圖 39 二次分配法上 柱 下 柱 右 梁 左 梁 上 柱 下 柱 右 第 3 章 結構部分設計29圖（a）恒荷載作用下 圖（b）活荷載作用下圖 310 橫向框架彎矩二次分配法（M 單位：kNmM2/kNm，M 2=對于第 4 層：=3=6kN/m，2q==39。=3=，2==39。對于第 4 層：=， =。m，V 單位為 kN，N 單位為 kN，l 單位為 m。ijDijD?各柱反彎點高度比 y 按下式確定： 0123y??（）其中可查表得出， 為框架柱的標準反彎點高度比； 位上、下層梁線剛0y 1y度變化時反彎點高度的修正值； 、 為上、下層層高變化時反彎點高度比的23y修正值。表 38各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次 Hi/m Gi/kN GiHi/kN現(xiàn)以第二層 C3 柱的側移剛度為例，說明計算過程，其余柱的計算過程從略，計算結果見表 3337。2木門單位面積重力荷載為 ；鋁合金窗戶單位面積重力荷載取2。取③軸上的一榀框架計算，假定框架柱嵌固于基礎頂面，框架梁與柱剛接。主體結構共四層，層高均為 。河北聯(lián)合大學建筑工程學院8第三章結構部分設計 工程概況本辦公樓設計為四層，建筑面積 2602 ，建筑高度 ，層高 ,室2m內外高差 450mm。樓梯間尺寸確定：樓梯的位置應布置均勻，導向明確，顯明易找，樓梯應靠外墻設置，以便采光。在主樓梯旁邊設置男女衛(wèi)生間各一河北聯(lián)合大學建筑工程學院6座,其中男衛(wèi)生間設置大便器 5 個，小便器 5 個，女衛(wèi)生間設置大便器 5 個，單排設置,男女衛(wèi)生間內各設置洗手盆 2 個，污水池 1 個。見建筑施工圖。 （1：50） 計算書計算書清晰工整；至少有 2 篇外文翻譯；要有中英文摘要；要列出參考文獻。B、計算正確、說明清楚、詞語簡練、用詞恰當、字跡工整。通過本框架結構辦公樓的設計，充分體會了建筑設計的全過程，通過綜合運用以往所學的理論和專業(yè)知識，分析和解決土建工程設計和施工組織等實際問題，自己具備了必備的建筑、結構、施工的全局觀點和經濟觀點，并鍛煉了自己調查研究、查閱資料、綜合分析的能力。還進行了基礎和樓板的設計。建筑設計應滿足規(guī)范要求和用戶需求，另外，還要有藝術的美感，要有時代氣息。結構設計主要進行了結構方案中橫向框架 3 軸框架的抗震設計。施工組織設計：科學的依據(jù)分項工程，依次施工的方法，合理安排施工順序，注意安全措施，力求經濟效益。 建筑設計概況 題目：唐山市建設集團有限公司辦公樓設計 結構形式：現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構 目的要求：使學生通過畢業(yè)設計，在教師知道下，獨立完成工程項目設計，培養(yǎng)學生綜合運用以往所學的理論和專業(yè)知識，分析和解決土建工程設計和施工組織等實際問題能力，培養(yǎng)學生建立理論聯(lián)系實際、勤奮、嚴謹、求實、創(chuàng)新的科學作風，以及土建工程技術人員必備的建筑、結構、施工的全局觀點和經濟觀點，培養(yǎng)學生調查研究、查閱資料、綜合分析能力。 結構設計概況 設計資料設防烈度 8 度；抗震等級二級；場地類別二類；抗震設防類別丙類；建筑物安全等級二級。河北聯(lián)合大學建筑工程學院4第 2 章 建筑部分設計5第二章 建筑部分設計 總平面設計本工程為公司辦公樓，位于唐山市市區(qū)，主體四層。 平面設計 使用房間設計根據(jù)《辦公建筑設計規(guī)范》規(guī)定和任務書使用要求的具體情況，確定小會議室開間 6m；中會議室開間 12m；多功能廳開間 24m；總裁辦公室和綜合辦公室開間 9m,其他普通辦公室按照使用要求開間分別為 6m 和 3m，所有房間進深均為 ，內廊柱距 。 交通聯(lián)系空間的設計交通聯(lián)系部分主要包括走道、樓梯和門廳。各部樓梯踏步寬度 300mm，踏步高度 150 mm，踏步數(shù)量 24 級，其中主樓梯梯井 200 mm,梯段寬度 2350 mm；分樓梯梯井 80 mm,梯段寬度 1350 mm。 基本數(shù)據(jù)擬建房屋所在地的設計地震動參數(shù) ，特征周期值 ；???本雪壓 ,雪荷載分布系數(shù) ；基本風壓 ；?r?204kN/wm地面粗糙度為 B 類。填充墻外墻采用 250mm 厚的加氣混凝土砌塊，內墻為 200 厚加氣混凝土砌塊。由于各層柱截面尺寸不變，梁的跨度等于柱截面形心軸線之間的距離。2m、窗、墻的荷載統(tǒng)計：（1）窗荷載：第 1 層：C1，24 個，18002100，24= 2mC2，2 個，12001500，2= 2合計：（+ ）=第 24 層：C1，28 個，18002100，28= 2C2，2 個，12001500，2= 2C3，4 個，18001800,4= m合計：（++）=（2）門荷載：第 1 層：M1，14 個，10002100，114= 2M2，2 個，9002100，2= 2mM3，4 個，12002400，4=合計：（++）=45=9 kN第 3 章 結構部分設計13第 23 層：M1，15 個，10002100，115= 2mM2，2 個，9002100，2= 2合計：(+)==第 4 層：M1，14 個，10002100，114= 2M2，2 個，9002100，2= 2合計：(+)==（3）墻體荷載：第 1 層：外墻:（+）2= ，2m= ，= kN2m內墻:（16+324）= ，= ，= kN2合計：第 23 層外墻:= ，=2 層內墻:= ，=合計：3 層內墻:= ，=合計：第 4 層：外墻:= ，=內墻:= ，=合計：13 層樓面：恒載：48==活載：衛(wèi)生間 6==108kN樓梯 34=走廊（）（）== kN其它樓面（4）==活載合計：108+++=4 層屋面：恒載：=河北聯(lián)合大學建筑工程學院14女兒墻 （ +）2=恒載合計：+=活載：上人 2=，雪荷載 =活載合計：+= ????? =...7??1? ??? 45??..96139?集中于各樓層標高處的重力荷載代表值 Gi 結果如圖 33 所示.圖 33 重力荷載代表值第 3 章 結構部分設計15 框架側移剛度計算 橫向框架側移剛度計算橫梁線剛度 ib 計算過程見表 33；柱線剛度 ic 計算過程見表 34。第二層 C3 柱及與其相連的梁的相對線剛度如圖 34 所示，圖中的數(shù)據(jù)取自表 33 和表 34。m GiHi/∑GjHj Fi/kN Vi/kN4 3 34272 1 各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖 35。在此，底層柱需考慮修正值 ，第 2 層柱需考慮修正值 和 ，其余13y柱均無修正。水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖 36 所示。1q39。q=[32+（+）]+6+1P第 3 章 結構部分設計26+（4 ）+4==[32+（+）+（3+）2]2P++6+（3 ）+13==（）=12. 9kN=[32+（+） ]==[32+（+） +（3+ ）2] ==（）= kNm對于 1 層：=6kN/m， =；2q39。m4 6（） （） （）（7.056）（0.504）（06）23 6 1 6 注：表中括號內數(shù)值對應于屋面雪荷載作用情況。m）。表 314恒載作用下梁端剪力及柱軸力（kN）荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱層次 ABV?VB=VC VA=VB VB=VCVA VB VB=VC N 頂 N 底 N 頂 N 底4 0 3 0 2 0 1 0 表 315活載作用下梁端剪力及柱軸力（kN）荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱