【正文】 757952036001/3810657952036001/2198557952036001/1619457952036001/1331357952036001/1169259036036001/1090142656055001/1144以軸線框架即框架KJ3為例，框架柱端剪力及彎矩分別按和， 所示。框架結(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)按靜力等效的原理，（a）的分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載，（b）所示。 （a）框架彎矩圖（） （b）梁端剪力及柱軸力圖（） 左風(fēng)作用下框架彎矩、梁剪力及柱軸力圖 橫向框架KJ2柱端彎矩及剪力計算層次A軸線和E軸線柱B軸線和C軸線柱yy75795201349016680657952013490166805579520134901668045795201349016680357952013490166802579520137501698015795201035011360 橫向框架KJ2柱端彎矩及剪力計算層次A軸線和E軸線柱B軸線和C軸線柱yy76034013490166806134901668051349016680413490166803134901668026146013750169801434201035011360注：表中量綱為，V的量綱為KN畢 業(yè) 設(shè) 計 論 文第6章 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算取KJ3作為框架進(jìn)行計算。荷載在梁上的分布如圖62和63所示。計算所得結(jié)構(gòu)單元的彎矩圖見圖72。m）圖713 雪荷載作用下（M單位：KN根據(jù)上述幾種組合，結(jié)合梁柱的控制截面進(jìn)行內(nèi)力的計算。右風(fēng)： 故 。SQK一項中括號內(nèi)的數(shù)值表示屋面作用雪荷載時對應(yīng)的內(nèi)力。故取 取梁內(nèi)縱向鋼筋采用HRB400級鋼筋（）。因為：屬第一類T形截面按構(gòu)造配筋，實配416，（），滿足要求。支座BR上部 實取316，滿足要求。8100()248。8100()1A、BL248。A柱柱頂?shù)挠嬎悖孩偌跋鄳?yīng)的的組合時取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者之較大者，故取。綜上，按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足，單側(cè)配筋率，故，選用418，滿足要求。8100，加密區(qū)的長度按構(gòu)造取值，取柱截面尺寸、1/6柱凈高和550mm中的較大者。設(shè)節(jié)點核芯區(qū)配箍4248。86 A柱正截面承載力計算表層次組合情況位置MN偏心情況計算和實配和7及相應(yīng)的柱頂大偏心418柱底226大偏心及相應(yīng)的柱頂大偏心柱底大偏心及相應(yīng)的M柱頂大偏心柱底大偏心6及相應(yīng)的柱頂大偏心418柱底大偏心及相應(yīng)的柱頂大偏心柱底大偏心及相應(yīng)的M柱頂大偏心柱底大偏心2及相應(yīng)的柱頂大偏心218和220柱底大偏心及相應(yīng)的柱頂大偏心柱底大偏心按構(gòu)造及相應(yīng)的M柱頂小偏心按構(gòu)造柱底小偏心按構(gòu)造1及相應(yīng)的柱頂大偏心 222和220柱底大偏心 及相應(yīng)的柱頂大偏心柱底大偏心及相應(yīng)的M柱頂大偏心柱底大偏心 B柱正截面承載力計算表層次組合情況位置MN偏心情況計算和實配和7及相應(yīng)的柱頂大偏心418柱底大偏心及相應(yīng)的M柱頂大偏心柱底大偏心6及相應(yīng)的柱頂大偏心 418柱底大偏心及相應(yīng)的M柱頂大偏心柱底大偏心2及相應(yīng)的柱頂大偏心218220柱底大偏心及相應(yīng)的M柱頂小偏心按構(gòu)造柱底小偏心按構(gòu)造1及相應(yīng)的柱頂大偏心222220柱底大偏心及相應(yīng)的M柱頂大偏心柱底大偏心 注：，N的單位為，、的單位為mm, 和的單位為。81004248。81004248。8200。為了方便計算，取，類型B1B2B3B4B5按構(gòu)造配筋 雙向板的配筋計算截面 項目配筋實有跨中B181248。8200支座B1B481248。8160 跨中： ： 選用248。⑴荷載計算。6140，ⅱ）二到六層平臺板PTB2截面的設(shè)計 平臺板的計算跨度為，彎矩設(shè)計值為： 板的有效厚度為 采用248。10100, ，滿足要求。8200其它截面計算方法一樣，計算結(jié)果列表如上。8200B2B381248。8200B281248。8板在一層采用C35的混凝土，二層到七層采用C30的混凝土，混凝土的強(qiáng)度相差不大，計算中采用C30的混凝土；鋼筋均為HPB235的鋼筋。81004248。81004248。③六層中節(jié)點的驗算， （左震）剪力設(shè)計值節(jié)點核芯區(qū)的受剪承載力按式其中N取七層柱底軸力和中的較小者，故取。B柱子的及相應(yīng)的的組合和按及相應(yīng)的的組合相同，故計算柱的正截面承載力時只需要在柱頂和柱底分別組合兩組：及相應(yīng)的和按及相應(yīng)的M的組合。剪力設(shè)計值滿足要求。（?。┤ΨQ配筋 為大偏心情況。8200()BR全長加密248。8100()6A、BL248。梁端加密區(qū)箍筋取248。支座BL上部實取416，滿足要求。 矩形截面 梁最小配筋率 邊梁最小配筋數(shù)量為：中梁最小配筋數(shù)量為：以七層橫向框架梁的計算為例。 橫向框架B柱彎矩及軸力組合層次截面內(nèi)力+（SQK+SWK）|Mmax|及NNmin及MNmax及M 7柱頂MN柱底MN 6柱頂MN柱底MN 5柱頂MN柱底MN 4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位為KN*m，N以受壓為正，單位為KN。中跨故。由于框架對稱，梁的每一層有五個控制截面，1，2，3，4，5，其中2和5為跨中最大彎矩處。計算結(jié)果列于下表73,74中。m）七 層二至六層一 層圖72 恒載分層法彎矩計算結(jié)果進(jìn)行二次分配：圖73 恒載二次分配計算結(jié)果圖74 恒載作用下（M單位：KN轉(zhuǎn)化的結(jié)果見表63和64。由于縱向框架梁的中心線和柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。，風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角為，滿足規(guī)范的要求。 橫向框架K