【正文】 0600125060015層300800830080012300800123008006250600122506003782506001 板重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值結(jié)構(gòu)層數(shù)板面積/m2/kN/ m2/kN/kN13樓面樓梯4樓面914樓梯5屋面2. 各層墻（外墻）自重標(biāo)準(zhǔn)值（1）女兒墻重 總長L=2m= 總重= kN/m=（2）2~4各標(biāo)準(zhǔn)層墻重 總重=+= (3)5層墻重 總重=+=（4）首層墻重 總重=+=（5） 上人樓梯墻重總重==（各質(zhì)點(diǎn)）自重標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算（1）第1層標(biāo)準(zhǔn)層（墻+梁+板+柱） =+++=（2）2~3各標(biāo)準(zhǔn)層（墻+梁+板+柱） =+++=（3）第4標(biāo)準(zhǔn)層（墻+梁+板+柱）=+++=（3）第5層結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)層（女兒墻+上人樓梯墻+墻+梁+板+柱）=+++++= 重力荷載代表值計(jì)算重力荷載代表值G取結(jié)構(gòu)和構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)值和可變荷載組合值之和，各可變荷載組合值系數(shù)取為：雪荷載 ，按等效均布荷載計(jì)算的樓面荷載：。對(duì)第4軸線橫向內(nèi)力進(jìn)行計(jì)算。，=。（4）將各節(jié)點(diǎn)因傳遞彎矩而產(chǎn)生的新的不平衡彎矩進(jìn)行第二次分配，使各節(jié)點(diǎn)處于平衡狀態(tài)。在本設(shè)計(jì)對(duì)框架梁進(jìn)行彎矩調(diào)幅，調(diào)幅后框架梁的彎矩及剪力如下圖所示。SGE—重力荷載代表值的效應(yīng)?？蚣芰?、柱截面的最不利內(nèi)力組合：框架梁的控制截面通常取梁兩端柱邊緣處截面和跨中截面。尤其是在有非抗震及抗震結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面承載力計(jì)算的程序（或承載力的計(jì)算表時(shí)）應(yīng)該這樣做。當(dāng)反彎點(diǎn)不在柱的層高范圍內(nèi)時(shí)，柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可直接乘以上述強(qiáng)柱系數(shù)。2）斜截面受剪承載力：經(jīng)試驗(yàn)研究表明，在低周期反復(fù)荷載作用下，構(gòu)件上出現(xiàn)2個(gè)不同方向的交叉斜裂縫，直接承受剪力的混凝土受壓區(qū)因有斜裂縫通過，其受剪承載力比一次加載時(shí)的受剪承載力要低，因此抗震設(shè)計(jì)時(shí)，且應(yīng)考慮相應(yīng)的承載力抗震調(diào)整系數(shù)。 設(shè)防烈度8度時(shí)不宜超過C70,9度時(shí)不宜超過C60。m,V=跨中：M=實(shí)配鋼筋為225+222（）2. 跨中截面，按T形截面計(jì)算1） 按計(jì)算跨度考慮：按梁凈距考慮：按翼緣高度考慮時(shí)：，此種情況下不起控制作用，故取2) T形截面類型判斷故屬于第一類T形截面實(shí)配鋼筋為414（）1） 截面尺寸要求1層AB梁B支座,故滿足要求2）是否構(gòu)造配筋故可以不配置箍筋與彎起鋼筋，可按構(gòu)造配筋。 探索者樓板計(jì)算一、構(gòu)件編號(hào): LB5二、示意圖 雙向板計(jì)算示意圖三、依據(jù)規(guī)范 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 GB500092001 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 GB500102002四、計(jì)算信息 計(jì)算跨度: Lx = 4200 mm。m)N(kN）e0=M/N(mm)取20和h/30大者NNN198mm198mm198mm偏心受壓情況大偏壓大偏壓大偏壓562556255625l0/h=168mm大偏心大偏心大偏心2as取x=802as取x=802as取x=80000是否按構(gòu)造配筋是是是101710171017418418418 B柱配筋選擇見下表：位置底層B柱組合│M│maxN maxN minM(kN2） 實(shí)際所用計(jì)算內(nèi)力綜合以上兩種情況選擇最不利內(nèi)力計(jì)算：抗震情況A端：M=1）選取最不利內(nèi)力組合非抗震情況 左端：M=3）強(qiáng)節(jié)點(diǎn)，強(qiáng)錨固：強(qiáng)節(jié)點(diǎn)式指梁柱節(jié)點(diǎn)的承載力應(yīng)高于相臨構(gòu)件的承載力，強(qiáng)錨固是指構(gòu)件承載達(dá)到極限承載力之前不發(fā)生錨固失效。 框架柱內(nèi)力組合 取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，按前述的方法進(jìn)行組合。 框架梁的內(nèi)力組合：梁端截面最不利負(fù)彎矩，取下兩式中較大值：M = γRE（+）= （+）M = γ0（+）= （+）式中：MGE—重力荷載代表值在梁端產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（取絕對(duì)值，其前帶相應(yīng)正負(fù)號(hào)）； MEk—由水平地震作用在梁端產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（取絕對(duì)值，其前帶相應(yīng)正負(fù)號(hào)）； MGk、MQk—分別由恒載和活載在梁端截面產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（取絕對(duì)值，其前帶相應(yīng)正負(fù)號(hào)）；γRE— 梁受彎承載力抗震調(diào)整系數(shù)，說明：梁的彎矩正負(fù)號(hào)規(guī)定同材料力學(xué)的規(guī)定，即使梁上部受拉的彎矩為負(fù)，使梁下部受拉的彎矩為正。但是在組合時(shí)，尚可結(jié)合結(jié)構(gòu)受力的特點(diǎn)（滿布活載）和荷載組合中的實(shí)際情況（僅有重力荷載代表值+左震和重力活載代表值+右震時(shí)），適當(dāng)簡化。因此，尚需按無地震作用時(shí)，在正常豎向荷載下內(nèi)力組合進(jìn)行承載力計(jì)算。 框架梁內(nèi)力組合框架抗震設(shè)計(jì)時(shí)，一般應(yīng)考慮以下的基本組合：（1）水平地震作用效應(yīng)與重力荷載代表值效應(yīng)的組合：在結(jié)構(gòu)構(gòu)件的地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合中，除風(fēng)荷載起控制作用的高層建筑應(yīng)考慮風(fēng)荷載外，9度時(shí)的高層建筑，長懸臂和大跨度結(jié)構(gòu)，平板型網(wǎng)架屋蓋荷跨度大于24密的屋架應(yīng)考慮豎向地震作用。即：重力荷載代表值=恒載+。由此作風(fēng)荷載作用下的M，V，, 。橫向水平地震作用下，剪力V及柱的軸力N（，）。 計(jì)算單元框架柱側(cè)移剛度D值層次13727002645000364500046450005645000由計(jì)算基本周期，取，由上表可知。； ——風(fēng)壓高度變化系數(shù)，因建設(shè)地點(diǎn)位于有密集建筑群的市區(qū)，所以地面粗糙為C類； ——風(fēng)荷載體型系數(shù)，根據(jù)建筑物的體型查得= ；——風(fēng)震系數(shù)，基本自震周期對(duì)于鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)可用（n為建筑層數(shù)）估算，,應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)向風(fēng)震的影響，；——下層柱高度；——上層柱高，對(duì)頂層為女兒墻高度的兩倍；B——迎風(fēng)面寬度，B=。本設(shè)計(jì)基礎(chǔ)采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，（），取4軸上的一榀框架計(jì)算，假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁于柱剛接。估算結(jié)構(gòu)尺寸時(shí)，樓面荷載近似取為14kN/m178。本工程的抗震設(shè)防烈度為7度（說明：本地為6度抗震設(shè)防烈度區(qū)，具體工程要求按7度抗震烈度設(shè)防。溫度：℃，最冷月平均氣溫為8℃；夏季極端最高氣溫為40℃，℃。相對(duì)濕度：最熱月平均為。）設(shè)計(jì)地震分組為第一組，II 類場地。計(jì)算（以中柱計(jì)算為例）。由于各層柱截面尺寸不變，故梁跨度等于柱截面形心軸線間的距離，一層柱高為基礎(chǔ)頂面算到二層樓面。 橫向集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算離地高度Z/m(kN/m178。所以： 水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算1．水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算由房屋的抗震設(shè)防烈度，場地類別及設(shè)計(jì)地震分組而確定的地震作用參數(shù)如下：，由此計(jì)算的相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)為：結(jié)構(gòu)等效重力荷載為：又因?yàn)椋汗蕬?yīng)考慮頂部附加地震作用，頂部附加地震作用系數(shù)為：2．各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用的標(biāo)準(zhǔn)值 ，計(jì)算結(jié)果如下表： 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層次1 2 3 4 5 橫向水平地震作用及樓層地震剪力水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點(diǎn)位移分別由式（）和式（）計(jì)算得出結(jié)果： （） （）其詳細(xì)計(jì)算過程如下表，各層層間彈性位移角：。由此所繪M。 風(fēng)荷載作用下10軸框架各層柱端彎矩及剪力計(jì)算表邊柱層次y下上510750020550 410750020550 310750020550 210750020550 16212013800 風(fēng)荷載作用下4軸框架各層柱端彎矩及剪力計(jì)算表中柱層次y510750033200 410750033200 0. 45 310750033200 210750033200 16212017260 風(fēng)荷載作用下4軸框架各層梁端彎矩及剪力計(jì)算表AB跨或CD跨BC跨梁層次柱端待分配彎矩5 4 3 2 1 風(fēng)荷載作用下4軸框架各層柱軸力計(jì)算表AB、CD跨柱端剪力BC跨柱端剪力邊柱軸力中柱軸力層次54321 左風(fēng)彎矩圖 左風(fēng)剪力圖(kN) 左風(fēng)軸力圖(kN) 彎矩二次分配法計(jì)算豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力具體計(jì)算步驟如下：（1）根據(jù)各桿件的線剛度計(jì)算各節(jié)點(diǎn)的桿端彎矩分配系數(shù)，并計(jì)算豎向荷載作用下各跨梁的固端彎矩。在分布荷載和集中荷載作用下，梁的彎矩值、剪力值和軸力值的變化均為線性關(guān)系。一般結(jié)構(gòu)肢考慮水平地震作用效應(yīng)與重力荷載代表值效應(yīng)的組合，其表達(dá)式為： S=γGSGE+γEhSEhk式中： S—結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合的設(shè)計(jì)值，包括組合的彎矩，軸力和剪力設(shè)計(jì)值。構(gòu)件的內(nèi)力組合設(shè)計(jì)值表達(dá)式為：S=γGSGk+γQSQk式中： S—結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合的設(shè)計(jì)值，包括組合的彎矩，軸力和剪力設(shè)計(jì)值。非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面承載極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)表達(dá)式為：γ0S≤R式中：γ0—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，對(duì)安全等級(jí)為一級(jí)、二級(jí)和三級(jí)的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，、一般的房屋，安全等級(jí)為二級(jí)，可取γ0 =。梁端截面最不利正彎矩，按下式確定：M = γRE（）= （）說明：1）式中符號(hào)意義及彎矩正負(fù)號(hào)規(guī)定同前；2），是由于水平MGE值愈大，則M愈小，既愈有利。柱端彎矩M和軸力N組合的設(shè)計(jì)值抗震設(shè)計(jì)： （） （）非抗震設(shè)計(jì)： （） （）式中：、為由恒載、樓面活載在柱端截面產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；、為由恒載、樓面活載在柱端截面產(chǎn)生的軸力標(biāo)準(zhǔn)值；...為由重力荷載代表標(biāo)準(zhǔn)值及水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值在柱端截面產(chǎn)生的彎矩、軸力標(biāo)準(zhǔn)值。這是為了防止節(jié)點(diǎn)破壞或錨固失效發(fā)生載塑性鉸充分發(fā)揮作用之前，以確保框架結(jié)構(gòu)的延性要求。m,V= kN跨中：M=m,V=跨中：M=m) N(kN） NNN取20和h0/30較大值198mm198mm198mm24偏心受壓情況小偏壓小偏壓小偏壓640064006400l0/h426000是否按構(gòu)造配筋是是是101710171017418418418 框架柱抗剪承載力計(jì)算以最大剪力V相應(yīng)的軸力N作為控制值，位置A柱頂層B柱底層V(kN)N(kN)λNN1544取1544VVVV是否構(gòu)造配筋是是采用φ8的井字箍筋s=200滿足s=200滿足加密區(qū)s=100s=100