【正文】 m2預(yù)熱段 F墻預(yù) =2H預(yù) L預(yù) =2L預(yù)m2=2L預(yù) m2均熱段 F墻均 =2H均L均=2L均m2=3L均 m2爐頂： 一加熱段F頂加1=B L加1=10L加1 m2 二加熱段F頂加2 =B L加2 =10L加2 m2預(yù)熱段F頂預(yù) =B L預(yù) =10L預(yù) m2均熱段F頂均 =B L均 =10L均m2爐氣外圍總的表面積一加熱段 F加1 =F墻加1 + F頂加1 + F底加1=3L加1 +10L加1 + 10L加1=23 L加1二加熱段 F加2 =F墻加2 + F頂加2 + F底加2=3L加2 +10L加2 + 10L加2=23 L加2預(yù)熱段 F預(yù) =F墻預(yù)+ F頂預(yù) + F底預(yù) =2L預(yù)+ 10L預(yù)+10 L預(yù)=22 L預(yù)均熱段 F均 =F墻均 + F頂均 + F底均=3L均+ 10L均+10 L均=23 L均 爐膛被爐氣充滿的體積一加熱段 二加熱段 預(yù)熱段 均熱段 （二）求爐氣黑度平均有效射線長度一加熱段 m二加熱段 m預(yù)熱段 m均熱段 m輻射氣體分壓與平均有效射線長度之積 由燃燒計(jì)算得： 大氣壓 大氣壓一加熱段： 大氣壓 大氣壓二加熱段： 大氣壓 大氣壓預(yù)熱段： 大氣壓 大氣壓均熱段： 大氣壓 大氣壓（3） 爐氣黑度由《工業(yè)爐設(shè)計(jì)手冊(cè)》知，爐溫與鋼材表面溫度之差為溫度位差，對(duì)于一般加熱爐，一般不超過 50～100℃，設(shè)二加熱段爐氣溫度比加熱終了時(shí)金屬表面溫度高50℃t氣加2=t表終+50=1200+50=1250℃設(shè)一加熱段爐氣溫度比二加熱段爐氣溫度高50℃t氣加1= t氣加2+30=1250+50=1300℃設(shè)預(yù)熱段爐氣溫度近似為線形t氣預(yù)=(t氣加2+t煙)=（1250+900）=1075℃設(shè)均熱段爐氣溫度比金屬加熱終了時(shí)的表面溫度高50℃t氣均= t表終+50=1200+50=1250℃（4）求爐氣黑度按各段爐氣的平均溫度和輻射氣體分壓與有效射線長度之積，查[6]圖220，221得：二加熱段： 2 一加熱段： 均熱段： 2 預(yù)熱段： （三）爐壁對(duì)金屬的角度系數(shù)二加熱段： 一加熱段： 預(yù)熱段： 均熱段： （四）求導(dǎo)來輻射系數(shù)C取金屬表面黑度 計(jì)算公式： （）二加熱段：kcal/=一加熱段：kcal/=均熱段： kcal/=預(yù)熱段： kcal/=W/ 四、金屬加熱計(jì)算金屬加熱計(jì)算是連續(xù)加熱爐熱工計(jì)算的重要內(nèi)容，其主要目的是計(jì)算出金屬的加熱時(shí)間，以此為依據(jù)計(jì)算爐子的有效長度；同時(shí)可求出不同加熱時(shí)間的金屬表面溫度，中心溫度和表面熱流。燃料：(1)種類：高焦?fàn)t混合煤氣(2)低發(fā)熱量：2133=8916kJ/Nm3加熱參數(shù)：(1)金屬開始加熱(入爐)溫度：t始=20℃(2)金屬加熱終了(出爐)表面溫度：t終=1200℃(3)金屬加熱終了(出爐)斷面溫差：t≤15℃(4)空氣預(yù)熱溫度t=400 ℃(5)出爐煙氣溫度t=900 ℃二、燃料燃燒計(jì)算 按以上設(shè)計(jì)依據(jù)和設(shè)計(jì)方案進(jìn)行如下熱工計(jì)算。實(shí)際空氣需要量取空氣系數(shù)n=則有Ln=L0（一）金屬均熱段末（界面4）各有關(guān)參數(shù)爐氣向金屬表面的熱流q4由設(shè)計(jì)依據(jù)得：℃ ℃由于℃ 查[5]表37得熱焓量kcal/kg=823 kJ/kg金屬表面的熱流 （）式中：S—料坯的受熱深度，S=； —金屬平均溫度在1190℃時(shí)所對(duì)應(yīng)的導(dǎo)熱系數(shù)； 對(duì)于鋼20，查表37[5]得熱導(dǎo)率：℃時(shí)，4=℃=107 W/m.℃則有：kcal/=32100 W/ m2推算均熱段爐氣溫度℃ =273℃ =1228℃前面假設(shè)溫度為1250℃，誤差為 ＜5% 故不必再重新假設(shè)。 耐火材料厚度（mm）名稱Ρ（g/m）λ W/（m—爐門每小時(shí)開啟時(shí)間。（二）設(shè)計(jì)計(jì)算 求煙氣與空氣的對(duì)數(shù)平均溫差（1）通過換熱器的實(shí)際煙氣量 （）式中：m─換熱器前煙氣損失的系數(shù)，m=； ─爐子排出的煙氣量，；─吸入冷風(fēng)使煙氣量增加的系數(shù)，查；代入計(jì)算公式得： =（2）換熱器前煙氣的實(shí)際溫度按換熱器前煙氣的熱焓量查表得：Cp=℃ 可得：= Cpt== 所以此時(shí)的煙氣溫度： ℃（3）換熱器的煙氣溫度換熱器后煙氣的熱焓量 （）式中：—換熱器熱損失系數(shù)，取=； —空氣進(jìn)換熱器前的熱焓量；當(dāng)℃時(shí)，=6；當(dāng)℃時(shí)，=；將數(shù)據(jù)代入上式得：查表得煙氣溫度：℃（4） 煙氣與空氣的對(duì)數(shù)平均溫差 換熱器的總傳熱系數(shù) ℃ （）式中：—煙氣側(cè)的給熱系數(shù)， ℃； —空氣側(cè)的給熱系數(shù)， ℃；（1）求煙氣側(cè)的傳熱包括輻射傳熱和對(duì)流傳熱兩部分 ℃先求：煙氣通道內(nèi)有效氣層的厚度： m （）式中：—管子外徑，； ，—管子中心線間的距離，；當(dāng)==2時(shí)，上式變?yōu)镾=，將=則：S=換熱器內(nèi)煙氣的平均溫度： ℃按S=，=℃，得：=6℃=25℃輻射傳熱系數(shù)與爐氣溫度、。九、供風(fēng)系統(tǒng)流體力學(xué)計(jì)算計(jì)算的主要目的是求出供風(fēng)系統(tǒng)的總的阻力損失，以作為選擇風(fēng)機(jī)的依據(jù)，其方法是分段計(jì)算，然后將段阻力相加以求的總阻力損失。W2─空煤氣入燒嘴的速度。據(jù)[7]P309頁選用的推鋼機(jī)的技術(shù)數(shù)據(jù)如下。在本設(shè)計(jì)中校核兩根固定梁，之間的距離為2250mm，由于縱水管的立柱之間的距離為1926mm，所以按均勻載荷的簡支梁計(jì)算。 供風(fēng)系統(tǒng)圖（一）空氣管道內(nèi)徑d= m （）式中：d—空氣管道內(nèi)徑 m —管道通過的空氣量 Nm3/h —管道內(nèi)空氣流速 Nm/s換熱器前的空氣管道內(nèi)徑m換熱器后的空氣管道內(nèi)徑m通向上加熱管道上加熱和下加熱供熱分配按40%和60%計(jì)算。又查[6]P244表7—4為經(jīng)濟(jì)起見合金鋼管（1Cr18Ni9Ti）。為了節(jié)約燃料和改善爐門的熱工過程，爐底水管全部采用“可塑料”包扎?！鎌=60685W爐墻：普通耐火粘土磚 232mm 纖維氈 50mm /硅藻土 116mm (B級(jí))T墻=1101℃ t空=20℃ S1= ，S2= ，S3=m2設(shè)=950℃ =750℃℃℃℃℃所得結(jié)果與前面假設(shè)溫度、誤差均5% 故不必再重新假設(shè)。由前面所設(shè)的一加熱段的爐氣溫度t氣加1=1300℃，可得： （） = =36457 kcal/ m2. h =42290 W/ m2一加熱段末金屬端面溫差 ℃ （）式中：─導(dǎo)熱系數(shù)，可以用漸進(jìn)法求解；設(shè)一加熱段末金屬平均溫度t3=1150℃。爐底面積設(shè)加熱段長度為L加，均熱段長度為L均，預(yù)熱段長度為L預(yù)。100t步進(jìn)梁式加熱爐項(xiàng)目設(shè)計(jì)畢業(yè)論文目 錄一、設(shè)計(jì)依據(jù) 3二、燃料燃燒計(jì)算 3（一）煤氣干濕成分的換算 3 (二) 煤氣低發(fā)熱值 4（三）煤氣重度 4（四）空氣需要量 4（五）燃燒產(chǎn)物生成量及成分 5（六）燃燒產(chǎn)物重度 6三、爐膛熱交換計(jì)算 6（一）確定爐膛有