【正文】 采用這種進(jìn)貨方式，因此，其庫房面積比例比中小型商店大。若地面不便卸貨，則可安排在地下室。包括外向櫥窗、辦公業(yè)務(wù)用房、職工福利用房以及各種建筑設(shè)備用房和車庫等。中型商店的大會議室宜在 100m2 以上，除作全店職工集會外，還可以用作教室或接待室。如化工、石油、生產(chǎn)廠房、庫房、加油站等等，由于兩者之間發(fā)生火災(zāi)時，更易相互禍及而造成嚴(yán)重后果。制作風(fēng)管的材料應(yīng)是不燃燒材料，有些風(fēng)管用玻璃鋼材料使可以阻燃的。消防梯轎廂的有效面積不應(yīng)小于 m2，額定載重量不得低于 630kg，廳門口寬度不得少于 ，并要求以額定速度從最低一個停站直駛運(yùn)行到最高一個停站（中間不停層）的運(yùn)行時間不得超過 60 秒。 水平防火分區(qū)間的分隔應(yīng)采用防火墻，其耐火極限低層建筑為 4 小時，高層建筑為 3 小時。此建筑設(shè)有防火卷簾，能滿足要求。影響安全疏散的因素錯綜復(fù)雜，主要應(yīng)從水平和豎向疏散兩個方面加以考慮。青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）14 營業(yè)廳無障礙設(shè)計(jì)商場作為社會服務(wù)性建筑，應(yīng)使所有群體均能享受到服務(wù)，殘障人群作為特殊群體，應(yīng)于正常人有同樣的地位和享受同樣的社會服務(wù)，商業(yè)建筑的無障礙設(shè)計(jì)，方便了殘疾人，體現(xiàn)出對他們的關(guān)愛和尊重，同時也體現(xiàn)出社會的文明程度。坡道兩側(cè)要在 高度設(shè)扶手，兩端扶手要連貫。扶手應(yīng)安裝堅(jiān)固，應(yīng)能承受身體重量，扶手的形狀應(yīng)易于抓握。并應(yīng)接近出入口。營業(yè)廳內(nèi)通路及坡道的地面應(yīng)平整，地面應(yīng)選用不滑及不易松動的表面材料。公共走道的門洞，其深度超過 時，門洞的凈寬不宜小于 。青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）16 標(biāo)志 在安全出口，通道，專用空間位置處應(yīng)設(shè)有國際通用的標(biāo)志牌指示方向。此工程采用大柱網(wǎng)，柱距，層高 ，采用橫向框架承重方案，這種方案的優(yōu)點(diǎn)是房屋橫向較縱向短，橫向柱數(shù)量少，橫向框架梁的截面高度大，可增加框架梁的橫向抗側(cè)移剛度。截面高度一般取梁跨度 L 的 1/181/10，當(dāng)梁的負(fù)載面積較大或荷載較大時，宜取上限值。cf2m由公式()、 ()得青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）19 152/??????≥ 30 = 2m所以取 600600 =360000 ＞ （符合要求）柱慣性矩為： =1/12bh3=1/126006003=1010mm4 cI 樓板根據(jù)《混凝土規(guī)范》，對于民用建筑樓板，其最小厚度為 60mm。則外墻單位墻面重力荷載為15 kN/m3+17kN/m 3+6 kN/m 2= kN/m2玻璃幕墻采用鋼化玻璃： kN/m2墻體重力荷載值計(jì)算結(jié)果見表 。由上表可邊柱 中柱位置簡圖 K簡圖 Kca一般層 24ci+1234cii+2K+固結(jié)2ci 底層鉸結(jié)2ci 12ci+.12K+青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）25見， 1/ 2=?故該框架為規(guī)則框架。 NF?水平地震影響系數(shù) 計(jì)算，結(jié)構(gòu)基本周期取頂點(diǎn)位移法的計(jì)算結(jié)果。? 水平地震作用下的位移驗(yàn)算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移 和頂點(diǎn)位移 分別按公式iu)(?iu類別 7 度 8 度 9 度扭轉(zhuǎn)效應(yīng)明顯或基本周期小于 的結(jié)構(gòu)() () 基本周期大于 的結(jié)構(gòu)() () 青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）29 ()???sjijiiDVu1)( ()?nkki1)(計(jì)算，計(jì)算過程見表 ，表中還計(jì)算了各層層間彈性位移角 ，如下所示。A層次 3 2 1(m) (kN) (N/mm)??sjijD147332 47332 8086 8086 y 邊柱 ti 13082 13082 y 中柱 2ti 青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）33表 地震荷載作用下梁端彎矩、剪力及柱的軸力計(jì)算注：M 的量綱為 kN m,V 的量綱為 kN，N 的量綱為 kN， 的量綱為 m；Al柱軸力中負(fù)號表示拉力。層次(kN)iF(kN)iV (N/mm)?D (mm)iu?(mm)i ihu/?3 47332 510??2 59900 1 54500 5?青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）36表 風(fēng)荷載作用下各層柱端彎矩及剪力計(jì)算層次 3 2 1(m) (kN) (N/mm)??sjijD147332 47332 8086 8086 y 邊柱 ti 13082 13082 y 中柱 2ti 青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）37注：M 的量綱為 kN m,V 的量綱為 kN。??3． 雪荷載計(jì)算雪荷載作用下的計(jì)算簡圖同活荷載作用下的計(jì)算簡圖，屋面水平投影面上雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值： (312)0Srk??青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）41式中 －雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m 2)；kS－屋面積雪分布系數(shù)；r?－基本雪壓(kN/m 2)。m659BAMc． 雪荷載固端彎矩頂層： kN 《混凝土高青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 51 頁規(guī)》對調(diào)幅系數(shù)作了規(guī)定，并規(guī)定豎向荷載作用下的彎矩先調(diào)幅，再與其它荷載效應(yīng)進(jìn)行組合。 豎向荷載作用下可以考慮梁端塑性變形內(nèi)力重分布而對梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅。m?；窘M合是永久荷載與可變荷載的組合，對一般的排架結(jié)構(gòu)、框架結(jié)構(gòu)，基本組合可采用簡化規(guī)則，本工程考慮如下四種內(nèi)力組合：a．由可變荷載控制的組合：++（S QK+SWK）b．由永久荷載控制的組合：+SQKCc．地震作用的組合（水平地震作用效應(yīng)與重力荷載代表值效應(yīng)組合）：（S GK+）+ EK本設(shè)計(jì)只對二層框架梁和框架 B 柱進(jìn)行內(nèi)力組合，組合如表 和 青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 53 頁層 數(shù)截 面位 置內(nèi)力 SGK S QK S WK1 S wk2 S EK1 S EK2 +SQK +M V M 156 V M V M V M V M V M M 0 0 0 0 M 0 0 0 0 +(SQK+SWK)(SGK+)+SEKC右跨 間D左二 層AB左B右C左青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 54 頁層 數(shù) 截 面位 置 內(nèi) 力 S GK S QK S WK1 S wk2 S EK1 S EK2 +SQK +M N M N M N M N M N M N +(SQK+SWK) (SGK+)+柱 頂筑 底三 層二 層一 層柱 頂筑 底柱 頂筑 底青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 55 頁 截面設(shè)計(jì) 承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算非抗震設(shè)計(jì)時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面承載極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)表達(dá)式為：γ 0S≤R式中：γ 0—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，對安全等級為一級、二級和三級的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，可分別取 、 和 ，一般的房屋，安全等級為二級，可取 γ 0 =。同時按平衡條件計(jì)算調(diào)幅后的跨中彎矩。柱的控制截面為柱頂與柱底共兩個控制截面，因?yàn)榭刂平孛鎻澗刂底畲?，剪力相同，而軸力相差值僅只為柱自重，當(dāng)柱采用對稱配筋時，不利內(nèi)力組合一般為 及相應(yīng)的 、 及相應(yīng) M、 及相maxMNmaxminN應(yīng)的 M。青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）43表 豎向恒載作用下的二次彎矩分配上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱　 　 　 0　　 　 　 　 　 　 　0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 　0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 　0 0 0 0 0 0 0 　0 0 　 0 　　 　 　 　 　　 　 　 　 　 　 　 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0　 　 　 　 　　 　 　 　 　 　 　 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 　 　 　 　 　 　　 A 　 B 　 C 　 D青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）44表 豎向活載作用下的二次彎矩分配上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱　 　 　 0　　 　 　 　 　 　 　0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 　0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 　0 0 0 0 0 0 0 　0 0 　 0 　　 　 　 　 　　 　 　 　 　 　 　 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0　 　 　 　 　　 　 　 　 　 　 　 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 　 　 　 　 　 　　 A 　 B 　 C 　 D青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）45表 雪活載作用下的二次彎矩分配上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱　 　 　 0　　 　 　 　 　 　 　0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 　0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 　0 0 0 0 0 0 0 　0 0 　 0 　　 　 　綜上，可繪得該榀框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力圖，其彎矩圖如圖 31319 和 320 所示；青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 46 頁圖 313 恒荷載彎矩圖圖 314 活荷載彎矩圖由于框架的彎矩已經(jīng)求出，則框架梁的受力圖示為：青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 47 頁圖 315 恒載作用下框架梁的受力圖示由受力圖示可求得跨中最大處的彎矩及粱端剪力。r?kS頂層： ??? kN2..偏心彎矩 kN (a)框架彎矩圖邊梁 中間梁 柱軸力層次 lbMrblbVlbMrblbV邊柱N中柱 N3 2 1 青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）38(a) 梁端剪力及軸力圖圖 風(fēng)荷載作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖 豎向荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算單元取軸⑥框架進(jìn)行分析，寬度取 ，傳給該框架的樓面荷載如圖 39 中的陰影所示，由于布置了次梁，樓板的長短邊之比為 ，所以樓面荷載的導(dǎo)荷方式均按單向板進(jìn)行近似分析，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。取軸線②的橫向框架進(jìn)行s?s?計(jì)算，其負(fù)載寬度為 8..1m；由 得沿房屋高度分布的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：(kqzlw??= 根據(jù)各樓層標(biāo)高處的 H 由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 5009()qzsz i2022(以下簡稱荷載規(guī)范) 表 查取 ，代入上式可得各樓層標(biāo)高處的 ，其值見表z?()qz， 沿房屋高度分布圖見圖 。410?? 水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算對所取一榀框架進(jìn)行內(nèi)力分析。所以：