【正文】 =集中力 q=(kN)5等效彎距系數(shù)βmx=1偏心距軸心壓力 N=(kN)小于大于最大彎距 Mx=(kNm) 　　　　　　慣性距Ix=（mm4）+09毛截面抵抗距W1x=4174675Nex1=π^2*E*A/*λx^2 (kn)截面面積A=（mm2）29355構件對x軸長細比λx=　　回轉半徑ix=（mm）內徑 d=（mm）568歐拉臨界力 Nex=(kn)　　　　　　　　最大應力：N/（φx*A)+βmx*M/(γx*Wx*(*N/Nex))　軸力 N=（Kn）　　215結論: 在彎距Mx下,此軸力N　小于承載力　　明挖基坑橫撐平面外穩(wěn)定性檢算外徑 D=（mm）600彈性模量 E=(N/mm2)206000計算跨度L=(m)19壁厚 t=（mm）16抗壓強度fa (N/mm2)215長度系數(shù)u=1密度 ρ=（kN/m3)截面影響系數(shù)η=軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)φy=集中力 q=(kN)5等效彎距系數(shù)βtx=1偏心距軸心壓力 N=(kN)小于大于最大彎距 Mx=(kNm)慣性距Ix=（mm4）+09毛截面抵抗距W1x=4174675受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)φb=1截面面積A=（mm2）29355構件對x軸長細比λx=　　回轉半徑ix=（mm）內徑 d=（mm）568　　　　　　　　　　最大應力：N/（φy*A)+ηβtx*M/(φb*Wx)　軸力 N=（Kn）215結論: 在彎距Mx下,此軸力N　小于承載力　　（4）鉆孔Z4孔附近鋼圍檁計算結果明挖基坑鋼圍檁抗彎強度計算圍檁型號工63c均布力 q=(kN/m)800抗彎強度(N/mm2)215截面高度H=（mm）630集中力 N=(kN)　計算跨度L=(m)截面寬度B=（mm）180截面塑性發(fā)展系數(shù)γx=1最大彎距 Mx=(kNm)1089 翼緣厚度t=（mm）22截面塑性發(fā)展系數(shù)γy=最大彎距 My=(kNm)0腹板厚度d2=（mm）17小于大于　　　　截面面積A=（mm2）　慣性距Ix=（mm4）　毛截面抵抗距Wnx=（mm3）6497714　　　　　　　 　　最大應力：Mx/(γx*Wnx）+My/（γy*Wny）　抗彎強度均布力 q=(kN/m)800215結論: 在彎距Mx下,此力　小于承載力　　明挖基坑圍檁整體穩(wěn)定計算圍檁型號工63c均布力 q=(kN/m)800抗彎強度(N/mm2)215截面高度H=（mm）630集中力 N=(kN)　計算跨度L=(m)截面寬度B=（mm）180整體穩(wěn)定性系數(shù)φb= 最大彎距 Mx=(kNm)1089 翼緣厚度t=（mm）22　　最大彎距 My=(kNm)0腹板厚度d2=（mm）17小于大于　　　　截面面積A=（mm2）0　　毛截面抵抗距Wx=（mm3）6497714　　　　　　　　　　 　　最大應力：Mx/(φb*Wx）抗彎強度均布力 q=(kN/m)800 215結論: 在彎距Mx下,此力　小于承載力　　明挖基坑鋼圍檁抗剪強度計算根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》。 注意：錨固力計算依據(jù)錨桿實際錨固長度計算。對于錨桿或錨索，支點力為錨桿或錨索的錨固力和抗拉力的較小值。，寬16～33米，深約13米。（2）、內支撐采用外徑600mm鋼管，壁厚16mm；圍檁為2根工63c型鋼及Q235鋼板組合而成。4B層中風化輝長巖（ω53）：黃灰~綠灰色，成分主要為輝石和長石，輝長結構，塊狀構造；，巖芯呈碎塊狀，取芯率較低，下部受爆破作用的影響較弱，巖芯呈短柱狀，取芯率約80%，巖芯長度大于10cm者較少，風化裂隙發(fā)育，主要的裂隙有兩組，其傾角分別為10o和70o，偶見一組45o的裂隙，裂隙表面有棕黃、棕褐色渲染。，寬16～33米，深約13米。三、工程概況 工程概況本工程為上海LNG液化天然氣接收站工程的海水取水口，海水取水口是上海LNG項目重要的組成部分之一，該工程主要功能是為液化天然氣提供升溫氣化的海水，其土建部分由海水取水管、過濾池、泵站前池，泵站進水間等建筑物組成。1C層中砂，灰黃色，中密～密實，含少量腐植物及貝殼碎片，夾粘性土層，局部夾少量卵礫石，飽和。鋼筋（1）、鋼筋：熱軋鋼筋I、II級，材質必須符合現(xiàn)行國家標準和行業(yè)標準的規(guī)定。（注：地面絕對標高為+） 圍護結構設計根據(jù)工程所處的環(huán)境、工程、水文地質條件以及基坑深度，基坑圍護結構采用灌注樁加內支撐的支護形式。)(m)長度(m)1內撐2內撐3內撐支錨預加力支錨剛度錨固體工況抗拉力道號(kN)(MN/m)直徑(mm)號(kN)12～24～1236～10[ 土壓力模型及系數(shù)調整 ] 彈性法土壓力模型: 經(jīng)典法土壓力模型: 層號土類名稱水土水壓力主動土壓力被動土壓力被動土壓力 調整系數(shù)調整系數(shù)調整系數(shù)最大值(kPa)1素填土分算2粉砂分算3素填土分算4中砂分算5中風化巖合算[ 設計結果 ][ 結構計算 ]各工況：內力位移包絡圖：地表沉降圖：[ 冠梁選筋結果 ] 鋼筋級別選筋As1HRB3354D18As2HRB3352D16As3HPB235d8200[ 腰梁選筋結果 ] 鋼筋級別選筋As1HPB2351d12As2HPB2351d12As3HPB235d121[ 截面計算 ][ 截面參數(shù) ]樁是否均勻配筋 是 混凝土保護層厚度(mm)75樁的縱筋級別HRB335樁的螺旋箍筋級別HRB335樁的螺旋箍筋間距(mm)150彎矩折減系數(shù)剪力折減系數(shù)荷載分項系數(shù)配筋分段數(shù)一段各分段長度(m)[ 內力取值 ]段內力類型彈性法經(jīng)典法內力內力號 計算值計算值設計值實用值1基坑內側最大彎矩()基坑外側最大彎矩()最大剪力(kN)段選筋類型級別鋼筋實配[計算]面積號 實配值(mm2或mm2/m)1縱筋HRB33526D229883[9613]箍筋HRB335D121501508[1208] 加強箍筋HRB335D142000154[ 整體穩(wěn)定驗算 ]計算方法：瑞典條分法應力狀態(tài)：總應力法條分法中的土條寬度: 滑裂面數(shù)據(jù)整體穩(wěn)定安全系數(shù) Ks = 圓弧半徑(m) R = 圓心坐標X(m) X = 圓心坐標Y(m) Y = [ 抗傾覆穩(wěn)定性驗算 ]抗傾覆安全系數(shù): Mp——被動土壓力及支點力對樁底的彎矩, 對于內支撐支點力由內支撐抗壓力 決定。 Ma——主動土壓力對樁底的彎矩。 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 內撐 2 內撐 3 內撐 Ks = = , 滿足規(guī)范要求。 內支撐的平面內力與變形計算基坑支護計算構件編號如下： ================================================================[冠梁層腰梁支撐構件結果(第1次開挖):]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~構件號: 1**** 內力結果: 左 中 右彎 矩(kNm): 剪 力(kN ): 軸 力(kN ): **** 位移結果: 左 中 右位 移X(mm): 位 移Y(mm): ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~構件號: 2**** 內力結果: 左 中 右彎 矩(kNm): 剪 力(kN ): 軸 力(kN ): **** 位移結果: 左 中 右位 移X(mm): 位 移Y(mm): ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~構件號: 3**** 內力結果: 左 中 右彎 矩(kNm): 剪 力(kN ): 軸 力(kN ):