【正文】 和橫梁的高度不能相差太大且兼做門窗過梁，故縱向框架梁也承受一定的荷載確定梁高為 240mm，故確定梁寬南通大學畢業(yè)設計14為 250mm,即縱梁截面尺寸為 250?400mm。JU?各層樓板標高處的側移值是該層以下各層層間側移之和。168。反彎點高度比按下公式計算，即: 0123YY??式中 ——標準反彎點高度比；0Y南通大學畢業(yè)設計42——因上、下層梁剛度比變化的修正值；1Y——因上層層高變化的修正值；2——因下層層高變化的修正值。根據(jù)上式將框架梁軸線處的內力換算為梁支座邊緣處的內力值，詳細過程見下表 7(梁端負彎矩調幅系數(shù)取 ):表 7AB 跨梁軸線處內力換算成支座邊緣處的內力荷載類型風荷載樓層 截面位置 內力恒荷載 活荷載 左風 右風M V M V七層 軸線 處內力右端 M 南通大學畢業(yè)設計51V M V M VM 梁支座邊緣處內力右端V M V M VM 梁支座邊緣處調幅后內力 右端V M V M VM 軸線處內力右端V M V M VM 梁支座邊緣處內力右端V M V M VM 六層梁支座邊緣處調幅后內力 右端V M V M VM 軸線處內力右端V M V M VM 五層梁支座邊緣處內力右端V 南通大學畢業(yè)設計52M V M VM 梁支座邊緣處調幅后內力 右端V M V M VM 軸線處內力右端V M V M VM 梁支座邊緣處內力右端V M V M VM 四層梁支座邊緣處調幅后內力 右端V M V M VM 軸線處內力右端V M V M VM 梁支座邊緣處內力右端V M V M VM 三層梁支座邊緣處調幅后內力 右端V 二層 軸線處 左端 M 南通大學畢業(yè)設計53V M VM 內力右端V M V M VM 梁支座邊緣處內力右端V M V M VM 梁支座邊緣處調幅后內力 右端V M V M VM 軸線處內力右端V M V M VM 梁支座邊緣處內力右端V M V M VM 一層梁支座邊緣處調幅后內力 右端V 表 8BC 跨梁軸線處內力換算成支座邊緣處的內荷載類型SWK樓層 截面位置 內力SGK SQK 左風 右風南通大學畢業(yè)設計54M V M VM 軸線 處內力右端V M V M VM 梁支座邊緣處內力右端V M V M VM 七層梁支座邊緣處調幅后內力 右端V M V M VM 軸線處內力右端V M V M VM 梁支座邊緣處內力右端V M V M VM 六層梁支座邊緣處調幅后內力 右端V M V M VM 軸線處內力右端V 五層梁支座 左端 M 南通大學畢業(yè)設計55V M VM 邊緣處內力右端V M V M VM 梁支座邊緣處調幅后內力 右端V M V M VM 軸線處內力右端V M V M VM 梁支座邊緣處內力右端V M V M V M 四層梁支座邊緣處調幅后內力 右端V M V M VM 軸線處內力右端V M V M VM 梁支座邊緣處內力右端V M 三層梁支座邊緣處 左端 V 南通大學畢業(yè)設計56M VM 調幅后內力右端V M V M VM 軸線處內力右端V M V M VM 梁支座邊緣處內力右端V M V M VM 二層梁支座邊緣處調幅后內力 右端V M V M VM 軸線處內力右端V M V M VM 梁支座邊緣處內力右端V M V M VM 一層梁支座邊緣處調幅后內力 右端V CD 跨同 AB 跨。荷載效應的標準組合是考慮非抗震設計時的恒荷載和活荷載的組合，組合過程見下表 11：表 11用于正常使用極限狀態(tài)驗算的 AB 框架梁標準組合荷載類型 恒荷載+活荷載樓層 截面位置 內力SGK SQK +M V M VM 七層右端V M V M 六層跨中V南通大學畢業(yè)設計60M V M V M VM 五層右端V M V M VM 四層右端V M V M VM 三層右端V M V M VM 二層右端V M V M VM 一層右端V 表 12用于正常使用極限狀態(tài)驗算的 BC 框架梁標準組合荷載類型 恒荷載+活荷載樓層 截面位置 內力SGK SQK +M V M 七層跨中V南通大學畢業(yè)設計61M V M V M VM 六層右端V M V M VM 五層右端V M V M VM 四層右端V M V M VM 三層右端V M V M VM 二層右端V M V M VM 一層右端V 南通大學畢業(yè)設計62對于框架柱，可直接采用軸線處的內力值，組合時應考慮恒荷載、活荷載和風荷載三種荷載效應，組合過程見下表 13：表 13用于承載力計算的 A 框架柱非抗震設計的基本組合荷載類型 恒荷載+活荷載+風荷 載 恒荷載+活荷載SWK +(SQK+SWK）可變荷載控制組合永久荷載控制組合樓層截面位置 內力SGK SQK左風 右風 左風 右風 +K+1.4M N V M N 七層柱底V M N V M N 六層柱底V M N V M N 五層柱底V M N V M N 四層柱底V M N V M 三層柱底N 南通大學畢業(yè)設計63V M N V M N 二層柱底V M N V M N 一層柱底V 表 14用于承載力計算的 B 框架柱非抗震設計的基本組合荷載類型 恒荷載+活荷載+風荷 載 恒荷載+活荷載SWK +(SQK+SWK）可變荷載控制組合永久荷載控制組合樓層截面位置 內力SGK SQK左風 右風 左風 右風 +K+1.4M N V M N 七層柱底V M N V M N 六層柱底V M N V M N 五層柱底V 南通大學畢業(yè)設計64M N V M N 四層柱底V M N V M N 三層柱底V M N V M N 二層柱底V M N V M N 一層柱底V 由于結構對稱，A 柱可同 D 柱；B 柱可同 C 柱。IJ風荷載作用下的柱端彎矩按下公式（1）和公式（2）計算，即 （1）=(1)IJMVYh?上 （2）下南通大學畢業(yè)設計43風荷載作用下的柱端剪力和柱端彎矩計算列于下表 2:表 2風荷載作用下 軸和 軸框架各層柱端彎矩和剪力計算○ A ○ B邊柱 A層次/jVkN/ijDm???kNi//ijDkm（ ） /ijVNYYh ??/MkNm?上 ?/k?下7 10546 51840 6 10546 51840 5 10546 51840 4 10546 51840 3 10546 51840 2 10546 51840 1 8469 37478 中柱 B層次/jVkN/ijDm???kNi//ijDkm（ ） /ijVNYYh ??/MkNm?上 ?/k?下7 15374 51840 6 15374 51840 5 15374 51840 4 15374 51840 3 15374 51840 2 15374 51840 1 10270 37478 由節(jié)點平衡條件，梁端彎矩之和等于柱端彎矩之和，將節(jié)點左右梁端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配，可求出各梁端彎矩，進而由梁的平衡條件求出梁端剪力。168。???/50???豎向荷載作用下的內力一般可采用近似法，分層法，彎矩二次分配法和迭代法。令二～七層柱子線剛度為 1，則其余各桿件相對線剛度為: