【正文】 3號梁 2)剪力：，1號梁 2號梁 3號梁 支點截面：圖47內(nèi)力活載支點截面Fig 47 Live load pivot section internal force計算需考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化，支點截面取，取，支點至段的橫向分布系數(shù)按直線變化。橋面鋪裝、人行道、欄桿總重除以梁片數(shù)，得到每片梁承擔(dān)的重量。根據(jù)“公路橋規(guī)”條文說明，由于箱型梁的頂板直接承受活載，為了改善其受力狀態(tài)，頂板與腹板相交處設(shè)置承托。3 主梁的設(shè)計 設(shè)計資料 技術(shù)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)簡支梁跨徑：標(biāo)準(zhǔn)跨徑，計算跨徑；橋面凈寬：；荷載：公路Ⅱ級荷載；人群荷載：；安全等級為二級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；環(huán)境：嚴(yán)寒地區(qū)，Ⅱ類環(huán)境條件。同時，墩臺向拱圈或拱肋提供水平反力，這將大大抵消拱圈或拱肋中的由荷載產(chǎn)生的彎矩。年平均降水量為450mm550mm，無霜期為145160天。 概述 設(shè)計資料橋孔布置為預(yù)應(yīng)力混凝土簡支橋梁，跨徑為30m，橋梁總長為150m。三是結(jié)構(gòu)不斷輕型華。遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）朝陽大凌河橋的上部設(shè)計方案畢業(yè)論文 0 前言隨著經(jīng)濟(jì)不斷發(fā)展，橋梁建設(shè)得到了飛速發(fā)展，它已從最開始的方便人們過河、跨海之用，已廣泛應(yīng)用于各種場合，它的用途不斷多樣化，它的形式也在最基本的三種受力體系上逐漸多樣化，不僅從功能上、規(guī)模上，還從美觀上、經(jīng)濟(jì)效益上，逐漸與時代發(fā)展相協(xié)調(diào)。 我國幅員遼闊,經(jīng)濟(jì)發(fā)展水平參差不齊,經(jīng)濟(jì)上總體水平不高,公路橋梁發(fā)展還是要著眼于量大、 面廣 的一般大、中橋,這類橋梁仍以預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)為主。設(shè)計車速為，整體式雙向四車道。 設(shè)計依據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTG D602004)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D622004） 朝陽大凌河公路橋設(shè)計資料2 方案比選 方案比選的主要標(biāo)準(zhǔn)橋梁設(shè)計的標(biāo)準(zhǔn)遵循以下原則：安全性、適用性、經(jīng)濟(jì)性、美觀性，其中以安全性與經(jīng)濟(jì)性最為重要。因此，與同跨徑的梁式橋相比，拱橋的彎矩、剪力和變形卻要小得多，拱圈或拱肋以受壓為主。根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JDT D622004）》要求，按照A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計此梁。另外，設(shè)置承托也可以增加箱型截面的抗扭能力，故采用1:1形式，取高度：6cm；底板寬度：腹板間距a和懸臂長b應(yīng)滿足，取a=130cm，b=45cm，則；腹板厚度：為滿足抗剪及施工要求，取25cm。 荷載的橫向分布系數(shù) 支點截面：杠桿法 圖41 支點截面杠桿法1號梁計算圖示Fig 41 Fulcrum Lever1 beam crosssection calculation icon1號梁： = = m0r= = m0q= = 　 圖42 支點截面杠桿法2號梁計算圖示Fig 42 Fulcrum Lever 2beam crosssection calculation icon2號梁： = = = = m0r= =0（人群荷載對二號梁引起負(fù)反力，故為有利荷載） m0q= ()= 圖43 支點截面杠桿法3號梁計算圖示Fig 413Fulcrum Lever 3 beam crosssection calculation icon3號梁： = = = = = m0r= =0（人群荷載和對二號梁引起負(fù)反力，故為有利荷載） m0q= ()= 跨中截面：采用剛性橫隔梁法由于此橋的寬跨比，故采用剛性橫隔梁法。1號梁 因為，設(shè)集中荷載Pk作用于距左支點x位置處，則 由可得到 x= 取x=a= 荷載作用于距左支座位置處，相應(yīng)的橫向分布系 (412) (413) 2號梁 因為 3號梁因為 恒載內(nèi)力計算恒載集度：1)主梁預(yù)制時的自重（第一期恒載）為簡化計算按不變截面計算，主梁每延米自重1號梁：2號梁：2)橋面板間接頭（第二期恒載）1號梁：2號梁：3)欄桿、人行道、橋面鋪裝（第三期恒載）圖48 內(nèi)力計算橋面鋪裝Fig 48 Pavement calculation欄桿和人行道都取10KN/m；%。圖51 跨中截面鋼束布置圖Fig 51 crossprestressed reinforcement layout 支點截面鋼束布置為使施工方便，全部6束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨固與兩端如下圖。 ②判斷截面類型 因為截面承受的計算彎矩為7473，所以一個等效工字形截面承受的計算彎矩為=。預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點到截面邊緣的距離為： (71)上翼緣平均厚度：，有效工作寬度：首先按式： (72)來判斷截面類型。，按式驗算。表85 反摩阻影響長度計算表Table 85 the impact of antifriction table length鋼束編號1395139514690139514645求得的各截面中均小于，所以距張拉端為處的截面錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失 ，即 (84)式中為張拉端錨具變形引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失 (85)若，則該截面不受反摩阻的影響。在預(yù)應(yīng)力和自重作用下的截面邊緣混凝土的法向壓應(yīng)力符合的要求。 持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力驗算由二期恒載及活載作用下產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心處的混凝土應(yīng)力為 (96) 所以，鋼束應(yīng)力為： (97) 故預(yù)應(yīng)力鋼筋滿足要求。下梗肋以上面積對截面重心軸的面積矩。 (103)所以，構(gòu)件滿足《公路橋規(guī)》中類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。12 錨固區(qū)局部承壓計算根據(jù)6束預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固點的分析，分別對錨固端進(jìn)行局部承壓計算。的計算底面為的矩形。 橋面板的內(nèi)力計算 恒載內(nèi)力（以縱向?qū)挼陌暹M(jìn)行計算）每米板上的恒載集度：瀝青混凝土面層：水凝混凝土墊層：箱梁翼板自重：合計：每米板板條的恒載內(nèi)力：彎矩：剪力： 活載內(nèi)力公路—Ⅰ級車輛荷載縱、橫向布置如圖131兩個軸重的后輪（軸間距為）沿橋梁的縱向，作用于鉸縫軸線上最為不利荷載。泄水管安裝在主梁預(yù)制時在頂板和底板預(yù)留的孔洞中，使橋面積水直接排入橋下河中。采用類型為矩形橡膠型伸縮裝置。調(diào)整鋼筋數(shù)量后，在計算斜截面承載能力時，截面尺寸又不滿足要求，再一次從截面尺寸上改過等等。在箱型梁轉(zhuǎn)化的過程中也遇到了問題，在老師的幫助下經(jīng)過一些例題的研究最終才將問題解決。圖142 橡膠伸縮縫設(shè)置Fig 142 rubber joints 人行道及護(hù)欄的設(shè)置采用預(yù)制裝配式，寬度為，傾向橋面的排水橫坡，且在橋面斷縫處設(shè)置伸縮縫。采用圓形泄水管，直徑采用15cm，泄水管口頂部采用鑄鐵格柵蓋板，其頂面比路面低10mm。配筋圖如下行車道板配筋圖 行車道板復(fù)核保護(hù)層厚度C=20mm，大于鋼筋直徑d=8mm且滿足最小保護(hù)層厚度的要求。的計算底面為的矩形。 (121)；為局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計值。 主應(yīng)力計算以處的主應(yīng)力計算剪應(yīng)力計算如下，其中為可變作用引起的剪力短期效應(yīng)組合值，所以有正應(yīng)力 (104)主拉應(yīng)力 (105)以處的主應(yīng)力計算剪應(yīng)力正應(yīng)力主拉應(yīng)力以處的主應(yīng)力計算剪應(yīng)力正應(yīng)力主拉應(yīng)力表101 變化點截面（截面）抗裂性驗算主拉應(yīng)力計算表Table 101 section of the main tensile stress crack checking account計算纖維面積矩剪應(yīng)力 正應(yīng)力主拉應(yīng)力第一階段凈截面第二階段凈截面第三階段凈截面 主壓應(yīng)力的限制值作用短期效應(yīng)組合下抗裂性驗算的混凝土的主拉應(yīng)力限制值為從上表可知，以上主拉應(yīng)力均符合要求，所以變化點截面均滿足作用短期效用組合下豎彎斜截面抗裂驗算要求。下梗肋以上面積對截面重心軸的面積矩。1)截面面積矩計算：其中計算點分別取上梗肋，第三階段截面重心軸，以及下梗肋處。上緣： (91)下緣： (92)其中 截面特性取用第一階段的截面特性，代入上式（壓）（壓）預(yù)加壓力階段混凝土的壓應(yīng)力滿足應(yīng)力限制值的要求；混凝土的應(yīng)力通過規(guī)定的預(yù)拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，預(yù)拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)預(yù)拉應(yīng)力，故預(yù)拉應(yīng)力區(qū)只需配置配筋率不小于的縱向鋼筋即可。 預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失取按應(yīng)力計算需要控制的截面進(jìn)行計算。變化點截面處 (77)箍筋選用的雙肢直徑為且，即取選用型鋼筋，故（箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值）根據(jù)構(gòu)造要求，箍筋間距，故取 (78)采用全部8束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，即即變化點截面處斜截面抗剪滿足要求。計算混凝土受壓高度： (73)計算結(jié)果表明：跨中截面正承載力滿足要求。 ③求受壓區(qū)高度 化簡得 解得 ④求受拉鋼筋面積 =（故應(yīng)該按照構(gòu)造配筋） 可得到 求得 選用6φ12?。ǎ? 配筋圖如圖 6 主梁截面幾何特性計算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土主梁截面幾何特性按照不同階段分別計算如下：主梁混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的90%后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時管道尚未壓漿，所以其截面特性為計入非預(yù)應(yīng)力