【正文】 F+F=55+ F=0由上式可得，F(xiàn) = F= F = F=M（NTan20176。 B2 =53 mm 軸I設計 設計結果：軸的最小直徑dd=A0=112=（mm）圓整以及查詢機械設計手冊可取d=20mm， d=20mm即連接V帶輪的直徑φ=20mm查詢手冊可知，軸徑φ=25mm，毛氈外圈D=39 mm，氈圈內徑=24mmφ=φ+2（～）φ=～30 mm查詢軸承的標準，取φ=30 mm，即選用深溝球軸承6206 φ=30 mm查詢軸承系列數(shù)可知da=36 mm，即φ=36 mm φ=36 mm：（1）、查詢帶輪槽數(shù)據(jù)可知，f=7，e=12，有4根帶輪，即L=3e+2f=50mm，取L=48mm L=48mm（2）、軸承端蓋的總寬度為20mm，取端蓋的外端面與V帶輪右端的距離l=30mm，故取L=50mm L=50mm（3）、查詢數(shù)據(jù)得，軸承的寬度B=16mm，擋油板取12mm，所以l=16+12+2+8=38（mm） l=38mm（4）、從右端往左端確定，L情況與L一樣，故取長度L =L=38mm L =38mm（5）、根據(jù)齒輪計算可知，L取47mm（6）、根據(jù)軸Ⅱ綜上所述可知，軸Ⅱ 軸I受力分析： 設計結果F由帶輪設計結果知為F= 82115FFFFFFFBC DE假設受力方向如圖所示,則豎直方向受力如圖所示.82115 FFFF則， 設計結果即－+=0。11=⑥ 查取齒形系數(shù)。d1t =1=④ 計算齒寬與齒高之比。N1=60n1jLh =601﹙1030081﹚＝10N2==＝10? 由圖10－19取接觸疲勞壽命系數(shù)=。由表10－1選擇小齒輪材料為40Cr（調質），硬度為 小齒輪40Cr280HBS，大齒輪材料為45鋼，硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。====⑵ 設計計算。由表10－2查得使用系數(shù)=。取失效率為1％，安全系數(shù)S=1，由式（10－12）得＝=MPa＝570MPa＝=MPa＝⑵ 計算①計算小齒輪分度圓直徑d1t ，代入[]中較小的值。② 計算小齒輪傳遞的轉矩。 a=176。由表8—6和表8—8,可得取小帶輪的基準直徑dd1=71mm dd1=71mm2) 驗算帶速v。 電機型號Y90L—46. 計算傳動裝置的總傳動比并分配傳動比：總傳動比為 = 設計結果輪1的傳動比 i2=齒輪2的傳動比 i3=由于n出=，可推出帶傳動的傳動比i1i1===7. 計算傳動裝置各軸的轉速：軸Ⅰ n1=1400 r/min軸Ⅱ n2=== （r/min）軸Ⅲ n3=== （r/min）軸Ⅳ n4=== （r/min）8. 各軸輸入的功率軸Ⅰ P1=P入= kw軸Ⅱ P2=P入帶== (kw)軸Ⅲ P3=P2齒1軸承==（kw）軸Ⅳ P4=P3齒2軸承== （kw）聯(lián)軸器輸入功率 P5=P4軸承== （kw）9. 各軸輸入的轉矩 電動機軸的輸出轉矩Td為 設計結果Td=10=10= （N75176。使用壽命10年，每日一班制工作，載荷有輕微沖擊。目錄第一章 設計任務…………………………………………………………… 2頁第二章 總體設計…………………………………………………………… 5頁 確定傳動方案……………………………………………………5 頁 刨床選擇合適的電機類型……………………………………6 頁 V帶設計……………………………………………9頁 齒輪1設計……………………………………………12頁 齒輪2設計…………………………………………………16 頁 軸I設計…………………………………………………20頁 軸I的受力分析……………………………………………21頁 軸II設計…………………………………………………25 頁 軸 III設計………………………………………………31 頁 軸 III的受力分析……………………………………………33 頁 軸承壽命計算……………………………………………38頁 鍵的選擇和校核 ………………………………………40 頁 聯(lián)軸器及潤滑、密封方式的選擇和設計………………42 頁 減速器箱體相關尺寸的設計…………………………………43 頁第三章 個人總結………………………………………………………45頁參考文獻 ………………………………………………………47頁第一章 設計任務 設計結果、課程設計題目：牛頭刨床機械傳動系統(tǒng)方案設計、工作原理：牛頭刨床是一種靠刀具的往復直線運動及工作臺的間歇運動來完成工作的平面切削加工的機床。允許曲柄2轉速偏差為177。10176。mm） 軸Ⅰ T1=Td= NV== = (m/s)因為5m/sv7m/s,故帶速合適。6. 計算帶的根數(shù)z1) 計算單根V帶的額定功率Pr由dd1=71mm和n1=1400r/min,查表得P0=查表85得△P0= kw查表得Kα=,KL=，于是 Pr=(P0+△P0)*Kα*KL=（+）=（KW）2） 計算V帶的根數(shù)z.Z===取4根。T1=2392935（N﹒mm）③ 由表10－7選取齒寬系數(shù)φ=1。 設計結果d1t≥＝由表10－4用插值法查得7級精度、小齒輪相對支承非對稱布置時，；由=，－；故載荷系數(shù) 1＝⑥ 按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式（10－10a）得 mm=⑦ 計算模數(shù)m。m≥mm= 設計結果對比計算結果是由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù) m 大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m 的大小主要取決于彎曲強度的承載能力，而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)和齒數(shù)的乘積）有關，可取彎曲強度算得的模數(shù)1..31并就近圓整為標準值m = mm，按接觸強度算得的分度圓直徑d1 = mm，算出小齒輪齒數(shù)。 大齒45鋼④ 選小齒輪齒數(shù)Z1=24，大齒輪齒數(shù)Z2=24＝，取Z2=62。=。模數(shù) mt===（mm）齒高 h＝=＝ ==⑤ 計算載荷系數(shù)。由表10－5查得 ，⑦ 查取應力校正系數(shù)。由上式可得， 水平方向受力如圖所示FFF 115 82則由上式可得，