【正文】 6 節(jié) ， c 可取船寬 ，即 c= 綜上，航道有效寬度 W= 航道水深 根據(jù)《海港總平面設(shè)計規(guī)范》（ JTJ 211— 99） ，航道水深分通航水深和設(shè)計水深，應(yīng)分別按下式計算： D0=T+Z0+Z1+Z2+Z3 （ ） D=D0+Z4 （ ） 式中： D0—— 航道通航水深（ m） T—— 設(shè)計船型滿載吃水（ m）， T= Z0—— 船舶航行時船體下沉值（ m） ，根據(jù)入港時船速為 6 節(jié)，查《港口規(guī)劃 與布置》圖 54 取值為 Z1—— 航行時龍骨下最小富裕深度（ m），根據(jù)《海港總平面設(shè)計規(guī)范》（ JTJ 211— 99）表 ，取值為 Z2—— 波浪富裕深度（ m），由于該碼頭視為有掩護碼頭，故 Z2=0 Z3—— 船舶裝載縱傾富裕深度（ m），雜貨船取 D—— 航道設(shè)計水深（ m） Z4—— 備淤富裕深度（ m），取 綜上，航道通航水深 D0= 設(shè)計水深 D= 碼頭前沿作業(yè)地帶 初步認為 由于 年通過能力不大 ， 碼頭前沿作業(yè)地帶只進行裝卸作業(yè)，不再布置前方堆場 。取 115= 碼頭前沿頂高程 （按有掩護 的碼頭計算） 根據(jù)《海港總平面設(shè)計規(guī)范》（ JTJ 211— 99） ，有掩護的港口的碼頭前沿高程為計算水位與超高值之和，按基本標準和復(fù)核標準分別計算取大值。 表 31 設(shè) 計 船 型 尺 度 表 船 型 主 尺 度（ m） 備 注 型 長 型 寬 型 深 滿載吃水 5000DWT 貨輪 設(shè)計船型 第 4 章 材料供應(yīng)及施工條件 根據(jù)本工程所在的區(qū)域，港區(qū)水、陸運輸條件好，港區(qū)已建 3 個泊位已陸續(xù)投入使用；工程陸域的地勢開闊，具備良好的陸域施工條件；回填砂料、砼用骨料、鋼鐵、水泥等施工材料可由當?shù)厥袌龌蛑車貐^(qū)供應(yīng)；已建 3 個泊位工程的設(shè)計和施工經(jīng)驗，可作為本工程有益的借鑒。河床穩(wěn)定，沖淤基本平衡，離岸邊約為 200m處，主航道 深達 40m左右。按多年水位記錄得知，歷史 最高水位為 ，歷史最低水位為 。梅雨期下雨天數(shù)平均 13 天，最長持續(xù) 25 天。 擬建碼頭工程位于夏港鎮(zhèn)西北側(cè)，長江下游江陰水道南岸， 屬長江漫灘地貌單元 。 設(shè)計依據(jù) .................................................................... 錯誤 !未定義書簽。 學號 年級 本科畢業(yè)設(shè)計 江陰長江港口港埠公司 5000噸級通用碼頭工程設(shè)計 專 業(yè) 姓 名 指導(dǎo)教師 評 閱 人 ⅩⅩⅩⅩ年Ⅹ月 中國 南京 BACHELOR39。 所用規(guī)范 ......................................................... 錯誤 !未定義書簽。地理坐標東經(jīng) 120176。 (3) 風況 本工程所在區(qū)域的強風向和常風向均為東南風，夏季實測最大風速為 20m/s，秋季主導(dǎo)風向是東北風 。根據(jù)完整的一年實測資料，繪制的高、低水位累積頻率曲線如圖 21 所示。 據(jù)了解，上游距離本碼頭約 6km的船廠計劃安排以后要新建一個萬噸級船塢，布置突出岸線，將使擬建碼頭處發(fā)生淤積，估計每年淤深可達 。 第 5 章 總平面布置 總平面布置原則 江陰港擬建碼頭工程平面布置與工藝設(shè)計，按海港總平面設(shè)計規(guī)范有關(guān)規(guī)定確定。 基本標準 =設(shè)計高水位 +超高值 =+= 復(fù)核標準 =極端高水位 +超高值 =+= 故碼頭前沿頂高程取 碼頭前沿設(shè)計水深 根據(jù)《海港總平面設(shè)計規(guī)范》（ JTJ 211— 99） ，碼頭前沿設(shè)計水深 D=T+Z1+Z2+Z3+Z4 （ ） 其中 Z2=KH4%Z1 （ ） 式中： D—— 碼頭前沿設(shè)計水深（ m） T—— 設(shè)計船型滿載吃水（ m），取 T= Z1—— 龍骨下最小富裕深度（ m），根據(jù)《海港總平面設(shè)計規(guī)范》（ JTJ 211— 99）表 中數(shù)據(jù)取值。門機軌道軌距為 ， 根據(jù) 港口裝卸工藝布置基本原則，起重機海側(cè)軌道離碼頭前沿的距離不宜小于 3m， 陸側(cè)軌道距行車道路邊緣 。所以接岸結(jié)構(gòu) 處 采用擋土墻 ， 并在引橋與擋土墻之間設(shè)置一個簡支板進行銜接， 并對防汛墻進行 加固 處理以滿足荷載要求 。 考慮到件雜貨年吞吐量只有 12 萬噸，故采用 2 臺 10t 門機（效率為 70t/h）即可滿足要求。水平運輸機械采用自卸汽車，堆場作業(yè)采用挖掘機（主要用于磷礦石的成堆作業(yè)，相應(yīng)配置 2臺）。 輔助生產(chǎn)設(shè)施 港口陸域的布置按生產(chǎn)區(qū)、輔助區(qū)、生活區(qū)等使用功能分區(qū)布置，生產(chǎn)性建筑物及主要輔助生產(chǎn)建筑物宜布置在陸域前方的生產(chǎn)區(qū)，其他輔助生產(chǎn)建筑物及港區(qū)內(nèi)的輔助生活建筑物宜布置在陸域后方的輔助區(qū)，使用功能相近的輔助生產(chǎn)建筑物和輔助生活建筑物宜集中組合布置。 機械司機人數(shù) 港內(nèi)生產(chǎn)運輸機械主要為多用途門機、牽引平板車、輪胎起重機、叉車、自卸汽車，按一天三班制。 (2)碼頭結(jié)構(gòu)縫： 上部結(jié)構(gòu)為裝配整體式結(jié)構(gòu)，碼頭結(jié)構(gòu)縫的間距宜取為 60m～ 70m，本 碼頭長 145m，以 為一段，將碼頭縱向分為兩段 ，每段內(nèi)有 10 跨連續(xù)結(jié)構(gòu) ，碼頭兩端各有懸臂 1m； 在結(jié)構(gòu)縫處采用懸臂式結(jié)構(gòu)，長度為 ；結(jié)構(gòu)縫寬度取為 20mm；分段處在面上宜做成凹凸縫，凹凸縫的齒高可取為 200mm～ 400mm，取為 400mm。預(yù)制縱梁和橫梁都擱置在樁帽上 ，在樁帽處澆成整體。 海側(cè)門機軌道梁下為雙直樁，陸側(cè)門機梁下為叉樁 ，斜度為 1:3，為防止叉樁與直樁碰撞，叉樁設(shè)置扭角，使得與直樁凈距為 50cm。 B—— 板寬，取 B=7m； x—— 荷載接觸面積中心至支座邊的距離（ m）； l0—— 板的彎矩計算跨度（ m）； b1—— 集中荷載在垂直板跨方向的傳遞寬度（ m）； h—— 板厚（ m）； y—— 荷載接觸面積中心至板自由邊的距離（ m）。 = 平行板跨方向的彎矩計算寬度 ac = a1= 垂直板跨方向的彎矩計算寬度 bc = Kl0:+ b1 + h = : 1。m，仍小于堆貨荷載。 綜上，可求得 M 中 = 縱梁的計算 縱梁混凝土說明 邊縱梁都采用 C30 鋼筋砼，軌道梁、中縱梁采用 C40 鋼筋砼，必要時采用預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，預(yù)應(yīng)力值 8000~10000kpa。海側(cè)軌道梁堆貨荷載傳遞跨度為 ，陸側(cè)軌道梁堆貨荷載傳遞跨度為（ +） /2=，中縱梁堆貨荷載傳遞跨度為 ，陸側(cè)邊縱梁的堆貨荷載傳遞跨度為 。m； B—— 邊縱梁底寬， B=。m）， M 中 =m 截面高度根據(jù)下式進行計算： h = √ 6?Kf?M中B?(γm?ftk:σ) （ ） 式中： Kf—— 抗裂安全系數(shù)，對于 預(yù)應(yīng)力 砼梁 C40， Kf=； γm—— 截面影響系數(shù)，根據(jù)《港口工程砼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 附錄 G， γm =； ftk—— 砼的軸心抗拉強度，由 于采用 C40 砼，故 ftk =2450kPa； M 中 —— 荷載組合后的跨中彎矩（ kNm （ 3）流動機械荷載： M流動跨中 = 1/4F集中 l0 =310kNm ○ 2 兩臺 10 噸門機， 最 不利情況為兩門機的懸臂垂直指向陸側(cè)，兩門機各有一個支腿作用在同一根縱梁上。m）， M 中 = kN靠船構(gòu)件寬度應(yīng) 小于下橫梁寬度，并能安置橡膠護舷，故取為 80cm。那么最大風荷載 Fxw =， Fyw= 水流力計算 該碼頭位于長江邊上，流向角小于 15176。 則 單 排 架 實 際 受 到 的 水 平 系 纜 力 為Nx==。 撞擊力垂直于碼頭前沿線方向的水平分力的作用點位于干舷高度中點，它對橫梁中和軸會產(chǎn)生彎矩 M， M=((4/2+)+1)= 樁力估算，樁長確定 樁基布置如下圖所示： 荷載計算 永久荷載計算 橫梁支 承 在樁基上，永久荷載包括磨耗層、面板、縱梁和橫梁的自重。 (1)磨耗層、面板、縱梁傳遞的集中力 海側(cè)邊縱梁： P1=（ 24+25） 7＋ 257= 陸側(cè)邊縱梁： P2=（ 24+25） 7＋ 257= 中縱梁： P3=（ 24+25） 7+257= 軌道梁： P4=P5=（ 24+25） 7+257= (2)靠船構(gòu)件 和縱向水平撐的 自重 靠船構(gòu)件自重計算得： P靠 = ， P 水平撐 =， x=（ x 為 兩者 總重作用位置距碼頭前沿的距離） (3)橫梁自重 橫梁自重為均布荷載， q=25=(4)系船柱 及護輪坎重量忽略不計 可變荷載計算 可變荷載作用包括堆貨荷載、 流動機械荷載、 門機荷載以及船舶荷載。m 船舶擠靠力 根據(jù)《港口工程荷載規(guī)范》（ JTJ21598） ，當橡膠護舷間斷布置時擠靠力標準值可按下式計算： Fj‘ = Kj’ ∑Fxn （ ） 式中： Fj‘—— 橡膠護舷間斷布置 時，作用于一組或一個橡膠護舷上的擠靠力標準值（ kN） Kj’— — 擠靠力不均勻系數(shù)，取 n—— 與船舶接觸的橡膠護舷的組數(shù)或個數(shù)，取 16 個 綜上，計算得擠靠力 Fj‘ = 船舶撞擊力 根據(jù)《港口工程荷載規(guī)范》（ JTJ21598） ，船舶靠岸時的撞擊力標準應(yīng)根據(jù)船舶有效撞擊能量和橡膠護舷性能曲線及靠船結(jié)構(gòu)的剛度確定。這里 K 取 n—— 計算船舶同時受力的系船柱數(shù)目，根據(jù)規(guī)范取 n=3 α—— 系船纜的水平投影與碼頭前沿線所成的夾角（ 176。 尺寸如圖。 σ—— 砼預(yù)壓應(yīng)力，取 σ=8000kPa。 根據(jù)《港口工程荷載規(guī)范》附錄 C，此時的荷載 P=220kN，計算得跨中最大彎矩為Mmax = 220(+ +)2 = 1001kN （ 4）門機荷載 門機荷載要考慮一臺門機和兩臺門機共同作用下的最不利情況。m； B—— 縱梁底寬， B=。 計算得 h=＜ ，故海側(cè)邊縱梁高度滿足要求。 陸側(cè)邊縱梁 （ 1）永久荷載 ： 面板和磨耗層傳遞自重：（ 24+25） = 縱梁自重： 25=則永久荷載產(chǎn)生的彎矩： M永久跨中 = 18 (+ ) = 由于流動機械荷載與堆貨荷載不同時存在，兩者中取大值進行驗算。高度為 1500mm，其中預(yù)制高度 1150mm，現(xiàn)澆部分高度為 350mm。 面板抗彎摸量可按下式計算： W=16bh2 （ ） 式中： W—— 面板的抗彎模量（ m3）； b—— 垂直于板跨方向的板寬（ m），取單位寬度 b=1m； h—— 板的厚度（ m）， h=。 M中 = M永久 +ψM可變 （ ） 式中： M 中 —— 荷載組合后的跨中彎矩（ kNm 綜合以上三種情況可見：最不利情況為情況 1，即平板車在板中心，平板車軸線 與板跨方向垂直，其跨中最大彎矩為 kNm 情況 2： 平板車在板跨一側(cè)， 平板車軸線與板跨方向垂直，兩只輪子作用在跨中，如圖所示： 接觸寬度： a0=， b0= 傳遞寬度： a1=a0+2h2=+2= b1=b0+2h2=+2=