【正文】 算 管徑選取與計算由熱力計算部分得：管徑 材料 螺旋縫埋弧焊16鋼管計算工作時的粘度℃，℃℃ 確定流態(tài)A 計算相當量粗糙度式中 e為絕對當量粗糙度，㎜?！?； λt—土壤導熱系數(shù)，w/(m計算平均溫度時采用以下的公式： （21）式中 —平均油溫，℃； 、—加熱站的出站、進站溫度，℃。設(shè)計的管道防腐絕緣層是采用瀝青防腐絕緣層，故輸送溫度不能高于瀝青的耐熱程度。這樣在輸送過程中存在兩方面的能量損失，摩阻損失和散熱損失。閥門采用較小口徑的，雖阻力增加，但投資大大減少，而且布置緊抽湊，易于控制，長輸管上截斷閥普通采用球閥或平行滑板閘板閘閥，壓力調(diào)節(jié)閥大都為球形閥，全關(guān)時不泄漏，全開時壓降小，調(diào)節(jié)性能好，安全閥多用橡膠撓性管式結(jié)構(gòu)，反應(yīng)迅速。A．可行性研究的重要性 根據(jù)國民經(jīng)濟的長期規(guī)劃，對建設(shè)項目在技術(shù)，工程和經(jīng)濟是否可行和合理，進行全面分析，論證，由于忽略了可行性研究，導致了建設(shè)資金的浪費，使輸油成本增加，利潤降低，這在我國是有過教訓的?？傞y室設(shè)有一臺防爆軸流風機。D．站內(nèi)管線采用水泥蛭石預(yù)制管殼保溫對土建、水電等復附屬設(shè)施的選擇 總體布置站內(nèi)建筑在滿足防火間距和生產(chǎn)要求的前提下，力求緊湊，節(jié)約占地，縮小管線的長度，便于實現(xiàn)自動化，將干線總閥室，主泵房，陰極保護站，循環(huán)水泵房，變電所等能夠合并的盡量合并，加熱爐區(qū)靠近總閥室一側(cè)，以便于管線的連接；鍋爐房位置除考慮安全防火距離外，還應(yīng)該考慮冷凝水回水的需要；油罐應(yīng)該設(shè)在地勢最高位置，設(shè)置防火堤。 C．油罐：中間站設(shè)置一個1000 m3事故罐。且加熱站與泵站數(shù)相同，技術(shù)上也容易實行，施工方便。 A 輸油流程：① 接受中間站來油，經(jīng)加熱（不加熱）進罐； ② 原油自灌自流或泵送經(jīng)計量裝船；③ 來油不進罐自流或泵送經(jīng)計量裝船。 (1)一般管線敷設(shè) 以埋溝敷設(shè)為主，并采用瀝青絕緣層和陰極保護相結(jié)合的防腐方法，考慮到管線散熱損失因素。C盡可能避開不良地質(zhì)條件地段，不占或少占耕地，穿越跨越工程要盡可能減少。D泵站建設(shè)應(yīng)充分利用地形，因地制宜，力求緊湊即節(jié)約土地又方便生產(chǎn)管理。 (2)河流穿跨越 一般中小型河流原則上隨線路走向確定穿越位置，并采用枯水期明溝開槽方法，將管線埋于河床沖刷層以下（沖刷層一般在13米左右）主河道內(nèi)一般用鐵絲穩(wěn)住管道，穿越管段盡可能靠罐體自身彈性彎曲貼于河床底部只有當岸邊坡角大于5度時才采用切斜口或加彎頭的連接方法，穿越管段一律采用12毫米厚的瀝青防腐層。 B 安全保護與投產(chǎn)試運營流程：① 倒罐或站內(nèi)循環(huán)；② 進、出口高低壓保護流程。 生產(chǎn)工藝設(shè)備的選擇A．輸油泵的選擇不但要滿足生產(chǎn)工藝，還要效率高，保持在高效區(qū)運行，同時，在使用的條件下，要有足夠的吸入能力，可靠的工作性能。 D．閥門：進站系統(tǒng)閥門均采用PN25，泵出口系統(tǒng)均采用PN64。A．生產(chǎn)建筑：盡可能采用聯(lián)合式建筑，除因工程地址條件需要特殊處理外，采用統(tǒng)的結(jié)構(gòu)形式，減少規(guī)格，提高模板周轉(zhuǎn)率，節(jié)約用材，加快建設(shè)進度。高壓配電間及電容器間各設(shè)一臺軸流式風機。由于油氣資源不足，管道建成后，利用率不高，采取正反輸油的方法來阻止凝管，甚至無油可輸，因此，搞好可行性研究，對提高經(jīng)濟效益，降低輸油成本是非常重要的。我們輸油泵大小匹配不好，即使采用串聯(lián)大排量離心泵，對流量的調(diào)節(jié)仍采用節(jié)流的方法，能量損失較大，站內(nèi)外采用同樣口徑的閥門，投資增大，不易調(diào)節(jié)控制，截斷閥仍以楔形的閥為主，球形截斷閥的密封還有待改進，對泵站流量的控制調(diào)節(jié)應(yīng)將用閥門調(diào)節(jié)改為用調(diào)速電動機和液力耦合器，以減少能量的損失，使其工作時，效率提高。因此，也必須從這兩方面給油流供應(yīng)能量，由加熱站供應(yīng)熱能，由泵站供應(yīng)壓力能。同時考慮到管道的熱變形等因素，所以加熱溫度也不宜太高。 所以 I 油品密度 根據(jù)20℃時油品的密度按下式換算成計算溫度下的密度： （22） 式中 —分別為溫度為 ℃和20 ℃下的密度，kg/ ζ—溫度系數(shù)，kg/(℃) 平均溫度下原油的密度J 原油的粘度 （23） 式中 、—溫度為t、時油品的運動粘度 ，/s?！?； Ht—管中心埋深，m。取㎜d 為管道內(nèi)徑，㎜則 B 計算臨界雷諾數(shù)C 求實際雷諾數(shù)3000Re所以原油處于紊流的水力光滑區(qū) 計算熱站間摩阻由列賓宗公式 （212）m 機泵的選擇與計算 選泵原則輸油泵供給輸油所需的壓力能，是泵站的核心設(shè)備，必須做好選型。為了便于以后的水力校核，現(xiàn)將各站的高程和站間距列于下面的表格中（表2—4）站名首站中間站末站與上站間距（Km）0113226站間高程1017表2—4站間距 冬季出站油溫的校核 由于本設(shè)計是按冬季溫度設(shè)計的，在熱力計算時以說明了進出站溫度滿足工藝要求。年當量費用S按下式計算 （31）式中 J—管道工程基本建設(shè)投資 萬元 T—抵償期 年，取T為20年 Y—管道年經(jīng)營費用 萬元/年 顯然，年當量費用最低的方案最經(jīng)濟，當然考慮到管線發(fā)展趨勢，以及設(shè)備、材料的供應(yīng)等其他條件才能符合評定一個方案。 軸向穩(wěn)定性的校核 埋地直線段所受最大軸向壓力： (43) 其中，A——管子截面面積，m2；，所以， 當軸向力P達到或超過某一臨界值時，埋地管道將喪失軸向穩(wěn)定性，臨界值： (44) 其中，K0—土壤的彈性系數(shù)＝4kg/cm2D—管道的外徑＝I—截面的慣性矩 ；取安全系數(shù)n=,所以，n=106=106N則， ，滿足軸向穩(wěn)定性的要求。則將上述數(shù)據(jù)代入公式（314）可得T=。確定管托個構(gòu)件尺寸： 托板將之近似看成為周邊固定的矩形平板，受垂直載荷來計算。經(jīng)過比選確定的方案能夠安全高效的滿足工程設(shè)計的要求。因此，本次設(shè)計的意義不僅僅在于復習基礎(chǔ)、鞏固和豐富專業(yè)知識，更在于對即將面臨工作的我們一次視野開拓的機會。 支墩的校核要求支墩在水平推力作用下不沿著支墩的前邊緣傾覆?！寥廊葜?600kg/m3所以，Q＝。A 埋地管道直管段，在進入土壤一定距離后就因土壤摩擦力的積累而不能產(chǎn)生軸向位移，可視為完全被嵌固，在內(nèi)壓作用下軸向因不能自由收縮而產(chǎn)生波桑應(yīng)力，當溫度變化時，由于管道不能伸縮還將產(chǎn)生溫度應(yīng)力。所以夏季最高溫度回升時，可以只開一臺24650kw熱媒爐加熱系統(tǒng)，并使其供熱量為滿負荷的90%，下面對上述方案進行驗算和校核。選泵主要遵循如下原則：（1） 泵站的總排量應(yīng)等于或略大于規(guī)定的輸油量；（2） 全線的各個泵站給出的總揚程，應(yīng)小于全線的摩阻損失和高程差之和；（3） 每個泵站的出站壓力應(yīng)盡量接近輸油管強度允許的工作壓力，充分發(fā)揮管子強度的效能，減少全線的泵站數(shù)。C） 管中心埋深 2 最后 w/（℃）； —油溫，℃； —常數(shù)，隨原油而不同，KJ/（kgG 進站溫度 考慮進站原