【正文】 算 管徑選取與計(jì)算由熱力計(jì)算部分得：管徑 材料 螺旋縫埋弧焊16鋼管計(jì)算工作時(shí)的粘度℃，℃℃ 確定流態(tài)A 計(jì)算相當(dāng)量粗糙度式中 e為絕對(duì)當(dāng)量粗糙度，㎜?！?； λt—土壤導(dǎo)熱系數(shù)，w/(m計(jì)算平均溫度時(shí)采用以下的公式： （21）式中 —平均油溫，℃； 、—加熱站的出站、進(jìn)站溫度，℃。設(shè)計(jì)的管道防腐絕緣層是采用瀝青防腐絕緣層，故輸送溫度不能高于瀝青的耐熱程度。這樣在輸送過程中存在兩方面的能量損失，摩阻損失和散熱損失。閥門采用較小口徑的，雖阻力增加，但投資大大減少，而且布置緊抽湊，易于控制，長(zhǎng)輸管上截?cái)嚅y普通采用球閥或平行滑板閘板閘閥，壓力調(diào)節(jié)閥大都為球形閥，全關(guān)時(shí)不泄漏，全開時(shí)壓降小，調(diào)節(jié)性能好，安全閥多用橡膠撓性管式結(jié)構(gòu)，反應(yīng)迅速。A．可行性研究的重要性 根據(jù)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的長(zhǎng)期規(guī)劃，對(duì)建設(shè)項(xiàng)目在技術(shù)，工程和經(jīng)濟(jì)是否可行和合理，進(jìn)行全面分析，論證，由于忽略了可行性研究，導(dǎo)致了建設(shè)資金的浪費(fèi)，使輸油成本增加，利潤(rùn)降低，這在我國(guó)是有過教訓(xùn)的。總閥室設(shè)有一臺(tái)防爆軸流風(fēng)機(jī)。D．站內(nèi)管線采用水泥蛭石預(yù)制管殼保溫對(duì)土建、水電等復(fù)附屬設(shè)施的選擇 總體布置站內(nèi)建筑在滿足防火間距和生產(chǎn)要求的前提下，力求緊湊，節(jié)約占地，縮小管線的長(zhǎng)度，便于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化，將干線總閥室，主泵房，陰極保護(hù)站，循環(huán)水泵房，變電所等能夠合并的盡量合并，加熱爐區(qū)靠近總閥室一側(cè)，以便于管線的連接；鍋爐房位置除考慮安全防火距離外，還應(yīng)該考慮冷凝水回水的需要；油罐應(yīng)該設(shè)在地勢(shì)最高位置，設(shè)置防火堤。 C．油罐：中間站設(shè)置一個(gè)1000 m3事故罐。且加熱站與泵站數(shù)相同，技術(shù)上也容易實(shí)行，施工方便。 A 輸油流程：① 接受中間站來油，經(jīng)加熱（不加熱）進(jìn)罐； ② 原油自灌自流或泵送經(jīng)計(jì)量裝船；③ 來油不進(jìn)罐自流或泵送經(jīng)計(jì)量裝船。 (1)一般管線敷設(shè) 以埋溝敷設(shè)為主，并采用瀝青絕緣層和陰極保護(hù)相結(jié)合的防腐方法，考慮到管線散熱損失因素。C盡可能避開不良地質(zhì)條件地段，不占或少占耕地，穿越跨越工程要盡可能減少。D泵站建設(shè)應(yīng)充分利用地形，因地制宜，力求緊湊即節(jié)約土地又方便生產(chǎn)管理。 (2)河流穿跨越 一般中小型河流原則上隨線路走向確定穿越位置，并采用枯水期明溝開槽方法，將管線埋于河床沖刷層以下（沖刷層一般在13米左右）主河道內(nèi)一般用鐵絲穩(wěn)住管道，穿越管段盡可能靠罐體自身彈性彎曲貼于河床底部只有當(dāng)岸邊坡角大于5度時(shí)才采用切斜口或加彎頭的連接方法，穿越管段一律采用12毫米厚的瀝青防腐層。 B 安全保護(hù)與投產(chǎn)試運(yùn)營(yíng)流程：① 倒罐或站內(nèi)循環(huán)；② 進(jìn)、出口高低壓保護(hù)流程。 生產(chǎn)工藝設(shè)備的選擇A．輸油泵的選擇不但要滿足生產(chǎn)工藝，還要效率高，保持在高效區(qū)運(yùn)行，同時(shí)，在使用的條件下，要有足夠的吸入能力，可靠的工作性能。 D．閥門：進(jìn)站系統(tǒng)閥門均采用PN25，泵出口系統(tǒng)均采用PN64。A．生產(chǎn)建筑：盡可能采用聯(lián)合式建筑，除因工程地址條件需要特殊處理外，采用統(tǒng)的結(jié)構(gòu)形式，減少規(guī)格，提高模板周轉(zhuǎn)率，節(jié)約用材，加快建設(shè)進(jìn)度。高壓配電間及電容器間各設(shè)一臺(tái)軸流式風(fēng)機(jī)。由于油氣資源不足，管道建成后，利用率不高，采取正反輸油的方法來阻止凝管，甚至無油可輸，因此，搞好可行性研究，對(duì)提高經(jīng)濟(jì)效益，降低輸油成本是非常重要的。我們輸油泵大小匹配不好，即使采用串聯(lián)大排量離心泵，對(duì)流量的調(diào)節(jié)仍采用節(jié)流的方法，能量損失較大，站內(nèi)外采用同樣口徑的閥門，投資增大，不易調(diào)節(jié)控制，截?cái)嚅y仍以楔形的閥為主，球形截?cái)嚅y的密封還有待改進(jìn)，對(duì)泵站流量的控制調(diào)節(jié)應(yīng)將用閥門調(diào)節(jié)改為用調(diào)速電動(dòng)機(jī)和液力耦合器，以減少能量的損失，使其工作時(shí)，效率提高。因此，也必須從這兩方面給油流供應(yīng)能量，由加熱站供應(yīng)熱能，由泵站供應(yīng)壓力能。同時(shí)考慮到管道的熱變形等因素，所以加熱溫度也不宜太高。 所以 I 油品密度 根據(jù)20℃時(shí)油品的密度按下式換算成計(jì)算溫度下的密度： （22） 式中 —分別為溫度為 ℃和20 ℃下的密度，kg/ ζ—溫度系數(shù)，kg/(℃) 平均溫度下原油的密度J 原油的粘度 （23） 式中 、—溫度為t、時(shí)油品的運(yùn)動(dòng)粘度 ，/s。℃)； Ht—管中心埋深，m。取㎜d 為管道內(nèi)徑，㎜則 B 計(jì)算臨界雷諾數(shù)C 求實(shí)際雷諾數(shù)3000Re所以原油處于紊流的水力光滑區(qū) 計(jì)算熱站間摩阻由列賓宗公式 （212）m 機(jī)泵的選擇與計(jì)算 選泵原則輸油泵供給輸油所需的壓力能，是泵站的核心設(shè)備，必須做好選型。為了便于以后的水力校核，現(xiàn)將各站的高程和站間距列于下面的表格中（表2—4）站名首站中間站末站與上站間距（Km）0113226站間高程1017表2—4站間距 冬季出站油溫的校核 由于本設(shè)計(jì)是按冬季溫度設(shè)計(jì)的，在熱力計(jì)算時(shí)以說明了進(jìn)出站溫度滿足工藝要求。年當(dāng)量費(fèi)用S按下式計(jì)算 （31）式中 J—管道工程基本建設(shè)投資 萬元 T—抵償期 年，取T為20年 Y—管道年經(jīng)營(yíng)費(fèi)用 萬元/年 顯然，年當(dāng)量費(fèi)用最低的方案最經(jīng)濟(jì)，當(dāng)然考慮到管線發(fā)展趨勢(shì)，以及設(shè)備、材料的供應(yīng)等其他條件才能符合評(píng)定一個(gè)方案。 軸向穩(wěn)定性的校核 埋地直線段所受最大軸向壓力： (43) 其中，A——管子截面面積，m2；，所以， 當(dāng)軸向力P達(dá)到或超過某一臨界值時(shí)，埋地管道將喪失軸向穩(wěn)定性，臨界值： (44) 其中，K0—土壤的彈性系數(shù)＝4kg/cm2D—管道的外徑＝I—截面的慣性矩 ；取安全系數(shù)n=,所以，n=106=106N則， ，滿足軸向穩(wěn)定性的要求。則將上述數(shù)據(jù)代入公式（314）可得T=。確定管托個(gè)構(gòu)件尺寸： 托板將之近似看成為周邊固定的矩形平板，受垂直載荷來計(jì)算。經(jīng)過比選確定的方案能夠安全高效的滿足工程設(shè)計(jì)的要求。因此，本次設(shè)計(jì)的意義不僅僅在于復(fù)習(xí)基礎(chǔ)、鞏固和豐富專業(yè)知識(shí)，更在于對(duì)即將面臨工作的我們一次視野開拓的機(jī)會(huì)。 支墩的校核要求支墩在水平推力作用下不沿著支墩的前邊緣傾覆?！寥廊葜?600kg/m3所以，Q＝。A 埋地管道直管段，在進(jìn)入土壤一定距離后就因土壤摩擦力的積累而不能產(chǎn)生軸向位移，可視為完全被嵌固，在內(nèi)壓作用下軸向因不能自由收縮而產(chǎn)生波桑應(yīng)力，當(dāng)溫度變化時(shí)，由于管道不能伸縮還將產(chǎn)生溫度應(yīng)力。所以夏季最高溫度回升時(shí)，可以只開一臺(tái)24650kw熱媒爐加熱系統(tǒng)，并使其供熱量為滿負(fù)荷的90%，下面對(duì)上述方案進(jìn)行驗(yàn)算和校核。選泵主要遵循如下原則：（1） 泵站的總排量應(yīng)等于或略大于規(guī)定的輸油量；（2） 全線的各個(gè)泵站給出的總揚(yáng)程，應(yīng)小于全線的摩阻損失和高程差之和；（3） 每個(gè)泵站的出站壓力應(yīng)盡量接近輸油管強(qiáng)度允許的工作壓力，充分發(fā)揮管子強(qiáng)度的效能，減少全線的泵站數(shù)。C） 管中心埋深 2 最后 w/（℃）； —油溫，℃； —常數(shù)，隨原油而不同，KJ/（kgG 進(jìn)站溫度 考慮進(jìn)站原