【正文】 +曝氣沉砂池 +初沉池，中格柵去除城 市污水中較大的漂浮物，細(xì)格柵去除城市污水中較細(xì)小的漂浮物，后續(xù)工藝以及設(shè)備的正常運(yùn)行提供保證。有機(jī)碳主要依靠曝氣池中的微生物降解。由于氧化溝對于脫氮除磷效果不是很好，而且占地比較大，所以采用 A/A/O和 SBR 的變形 CASS 工藝進(jìn)行比較。 4 UNITANK 工藝的成功與否有賴于系統(tǒng)采用穩(wěn)定可靠的儀表及設(shè)備，因此引進(jìn)技術(shù)，消化、吸收和開發(fā)先進(jìn)的自控系統(tǒng)是應(yīng)用此工藝的關(guān)鍵問題。它集 “序批法 ”、 “普通曝氣池法 ”及 “三溝式氧化溝法 ”的優(yōu)點(diǎn)，克服了 “序批法 ”間歇進(jìn)水、 “三溝式氧化溝法 ”占地面積大、 “普通曝氣池法 ”設(shè)備多的缺點(diǎn)。 若能 將氧化溝進(jìn)水設(shè)計(jì)成多種方式，能有效地抵抗暴雨流量的沖擊，對一些合流制排水系統(tǒng)的城市污水處理尤為適用。普曝法處理效果好，經(jīng)驗(yàn)多，可適應(yīng)大的污水量，對于大廠可集中建污泥消化池，所產(chǎn)生沼氣可作能源利用。 ③ A/A/O 法 (Anaerobic—Anoxic—Oxic) 由于對城市污水處理的出水有去除氮和磷的要求，故國內(nèi) 10 年前開發(fā)此厭氧 —缺氧 —好氧組成的工藝。 A級與 B級間設(shè)中間沉淀池。 舊城區(qū)原僅有雨水排水系統(tǒng)，污水排水系統(tǒng)的改造和建設(shè)工程計(jì)劃在 10 年內(nèi)完成，屆時(shí)整個(gè)排水區(qū)域服務(wù)人口將達(dá)到 18 萬。還有部分主要公共建筑，賓館 5 座， 2020個(gè)標(biāo)準(zhǔn) 客房；醫(yī)院 2 座， 1500 張床。 流程的擬定 國內(nèi)外 城市污水處理 的流行工藝 一、 活性污泥法 針對城市污水處理的要求， 當(dāng)前流行的污水處理工藝有： AB 法、 SBR 法、氧化溝法、普通曝氣法、A/A/O 法、 A/O 法 、 UNITANK等，這幾種工藝都是從活性污泥法派生出來的，且各有其特點(diǎn)?，F(xiàn)在又開發(fā)出一些連續(xù)進(jìn)水連續(xù)出水的改良性 SBR 工藝，如 ICEAS 法、 CASS 法、 IDEA法等。若降低污泥濃度、壓縮污泥齡、控制硝化，以去除磷、 BOD5和 COD 為主，則可用 A/O 工藝。氧化溝在應(yīng)用中發(fā)展為多種形式，比較有代表性的有： 帕式 (Passveer)簡稱單溝式，表面曝氣采用轉(zhuǎn)刷曝氣，水深一般在 ～ ，轉(zhuǎn)刷動(dòng)力效率 ～(kW?h)。 氧化溝一般不設(shè)初沉池，負(fù)荷低，耐 沖擊，污泥少。 這類一體化工藝是傳統(tǒng) 活性污泥工藝的變形，可以采用活性污泥工藝的設(shè)計(jì)方法對不同的污染物加以去除，如考慮硝化，其負(fù)荷一般在 ～ kgBOD5/(kgMLSS?d)，硝化率視污水溫度而異。 一般認(rèn)為，生物膜法處理城市污水，在國內(nèi)尚需積累經(jīng)驗(yàn)，處理規(guī)模不宜過大，約 5 104m3/d 左右為宜?；亓魑勰喾聪趸瘏^(qū)的設(shè)置可以減少傳統(tǒng) A/A/O 工藝中厭氧池 受回流污泥中硝態(tài)氧 5 的影響。由此該工藝將濃縮池中的上清液同脫水機(jī)房的濾液一起集中在反應(yīng)沉淀池中，通過投加鈣鹽 形成沉淀去除磷。此外 ,選擇器中還可發(fā)生比較顯著的反硝化作用 (回流污泥混合液中通常含 2mg/ L 左右的硝態(tài)氮 ) ,其所去除的氮可占總?cè)コ实?20 %左右。由此該工藝將濃縮池中的上清液同脫水機(jī)房的濾液一起集中在反應(yīng)沉淀池中，通過投加鈣鹽形成沉淀去除磷。 生物池： 依據(jù)《室外排水設(shè)計(jì)規(guī)范》 GB50101 關(guān)于城市污水處理廠 A/A/O 脫氮除磷工藝污泥負(fù)荷 的規(guī)定 ： kgBOD5/kg MLSS，取 kgBOD5/kg MLSS。 污泥濃縮池： 按照連續(xù)重力濃縮池設(shè)計(jì)， 兩個(gè)方案主要構(gòu)筑物的比較表： 序號 構(gòu)筑物名稱 方案一： A/A/O 工藝 方案二： CASS 工藝 1 粗 格柵 泵房 機(jī)械格柵，格柵間距 提升泵流量 Q=36000m3/d,提升揚(yáng)程h=12m，三用一備，留一個(gè)基位給二期建設(shè) 同左方案 2 細(xì)格柵 機(jī)械格柵，柵條間距 同左方案 7 曝氣沉砂池 土建以 47000m3/d計(jì)算 體積 V=108m3 3 初沉池 直徑 D=25m，有效水深 H= 體積 V=4128 m3 無 4 生物池 負(fù)荷 kgBOD5/kg MLSS 停留時(shí)間 H=10h 體積 V=15000m3 負(fù)荷 kgBOD5/kg MLSS 充 水比 λ= 體積 V=42500m3 5 二沉池 直徑 D=，有效水深 H=，V=5945m3 無 6 加氯混合池 土建以 Q=47000m3/d計(jì)算 停留時(shí)間 H=30min 體積 V=980m3 同左方案 7 鼓風(fēng)機(jī)房 供風(fēng)量 Q=13067m3/h 氣水比 :1 占地面積 450m2 供風(fēng)量 Q=15230m3/h 氣水比 10： 1 占地面積 520m2 8 污泥泵房 污 泥回流比 100% ，回流量Q=36000m3/d 面積 6*6m， V= 36m2 無 9 污泥濃縮池 Q=564m3/d 重力連續(xù)濃縮 D=， 有效 工作 水深H=， 兩座，每座的 有效 體積V=308m3 Q=2700m3/d 重力連續(xù)濃縮 D=， 有效工作水深 H=， 兩座，每座的 有效 體積V=706m3 10 污泥脫水機(jī)房 濃縮后污泥流量 ， 選用脫水機(jī) DY1000 型帶式壓濾機(jī)， 2用 1 備。 脫氮除磷的效率不夠高，需要比較麻煩的控制才能實(shí)現(xiàn)理想的效果。設(shè)計(jì)資料中已給出電子廠的廢水中污染物質(zhì)主要是 BOD5。 停留時(shí)間： T=qV 2/實(shí)際= s=， ? ?3,1? 符合要求。 T 缺氧 =2h 。 19 ρ= 曝氣池內(nèi)平均溶解氧 CL=2mg/L 污水氧傳遞效率與清水氧傳遞效率之比 α= 污水中飽和溶解氧與清水中飽和溶解氧之比 β= 查表水中溶解氧飽和度 CS（ 20） =， CS（ 25） = mg/L 空氣擴(kuò)散口絕對壓力 Pb= 105+ 103H = 105+ 103 = 105Pa 空氣離開好氧池時(shí)氧的百分比 Ot=)1(2179 )1(21 AAEE?? ?=% 好氧池中平均溶解氧濃度 Csm(25)=Cs(25)( 5 tb Op ??)= mg/L 標(biāo)準(zhǔn)需氧量為 SOR= ? ?)2025( ????? ?=( kgO2/d ) =560(kgO2/h) SORmax= SOR=( kgO2/d )=784(kgO2/h) 好氧池最大時(shí)供氣量 Gmax=AE = ? =(m3/h) 氣水比 ： 1 曝氣器數(shù)量的計(jì)算 (以單池計(jì)算 ) 單池最大需氧量 SOR 單池 max=SORmax/4=196(kgO2/h) 曝氣 器個(gè)數(shù)的求算 N=cmaxq單池SOR 采用微孔曝氣器，參照《給水排水設(shè)計(jì)手冊》， KBB曝氣器在工作水深 45m，在供風(fēng)量為 1~3m3/(h 個(gè) )時(shí)，曝氣器的氧利用率 EA=%~%，服務(wù)面積為 ，充氧能力 qc=~(kg/h) (kgO2/h 個(gè) ) N=服務(wù)好氧SS =1125(個(gè) ) 以微孔曝氣器充氧能力進(jìn)行核算： qc=1125196 =(kg/h)，在充氧能力范圍內(nèi) ，符合要求 供風(fēng)管道的布置 總干管內(nèi)風(fēng)量 QZG=Gmax=(m3/h)=(m3/s) 總干管內(nèi)風(fēng)速 vZG=總干管直徑 Dn=ZGZGVQ?4 =，取總干管直徑 Dn=650mm 20 校核流速 vZG= m/s 單池干管內(nèi)風(fēng)量 QDG=Gmax/4=(m3/h)=(m3/s) 單池干管內(nèi)風(fēng)速 vDG= m/s 單池干管直徑 Dn=DGDGVQ?4 =，取單池干管直徑 Dn=300mm 校核單池干管內(nèi)流速 vDG=單側(cè)廊道供氣管內(nèi)風(fēng)量 Q1=QDG/3=(m3/s) 單側(cè)廊道供氣管風(fēng)速 v1=10. 0m/s 單側(cè)廊道供氣管直徑 Dn=114VQ? =，取單側(cè)廊道供氣管直徑 Dn=200mm 校核單側(cè)廊道供氣管內(nèi)流速 v1= m/s 雙側(cè)廊道供氣管內(nèi)風(fēng)量 Q2=2QDG/3=(m3/s) 雙側(cè)廊道供氣管風(fēng)速 v1=10. 0m/s 雙側(cè)廊道供氣管直徑 Dn= 24 2VQ? =，取單側(cè)廊道供氣管直徑 Dn=250mm 校核雙側(cè)側(cè)廊道供氣管內(nèi)流速 v1= m/s 所需要的空氣壓力 p= 選用 RMF300 型羅茨鼓風(fēng)機(jī)， 3 用 1 備，給二期預(yù)留一個(gè)機(jī)位 曝氣沉砂池所需要的風(fēng)壓為 選用 RC100 型羅茨鼓風(fēng)機(jī)， 1用 1備， 鼓風(fēng)機(jī)參數(shù)如下： 型號 口徑 (mm) 轉(zhuǎn)速 (r/min) 排氣口壓力 (Mpa) 進(jìn)口流量 (m3/h) 所需軸功率 (kw) 所配電動(dòng)機(jī)功率(kw) RT300 300A 1170 110 120 RC100 100A 2500 15 攪拌設(shè)備采用環(huán)流攪拌機(jī) ， 功率 7kw浙江宏宇環(huán)保集團(tuán)生產(chǎn)。 泥斗下部直徑 D2=，泥斗上部直徑 D1=。 每日加藥量的計(jì)算，按照污泥量的 %計(jì)算，故每日的加藥量為 6744 %=，配制成溶液為 1%的溶液，體積為 247。 脫水后泥餅的含水率在 70%左右，則外運(yùn)的泥餅的體積為 排出的上清液 V 上清液 2= 27 410 圖 脫水機(jī)房示意圖 反應(yīng)沉淀池 上清液中的磷通過投加石灰來去除，每日上清液的流量 Q 上清液 =V 上清液 1+V 上清液 2 =+=3/d 反應(yīng)池設(shè)計(jì)參數(shù)： 水力停留時(shí)間： T=20min 反應(yīng)池體積 V=T Q 上清液 = 取有效水深： he=， 池體表面積為 超高 h′= 內(nèi)設(shè)一攪拌機(jī)， 沉淀池采用斜板式沉淀池 表面負(fù)荷： q=池子表面積， F==，取表面積 F= 沉淀時(shí)間 T=qhh 60)( 32 ??= 4 60)86 ( ?? = 泥斗的設(shè)計(jì)按照構(gòu)造要求設(shè)計(jì)， 泥斗傾角為 60176。 同時(shí)設(shè)置相對的條件，例如澡堂以及職工宿舍、食堂等方便員工的日常生活。 平面布置參看圖 51 29 圖 51 平面布置圖 高程布置應(yīng)確定控制點(diǎn)的標(biāo)高，在本設(shè)計(jì)中，廠區(qū)控制點(diǎn)的標(biāo)高是排放水體的最高洪水位標(biāo)高，只要使得消毒池出水井的高度能夠保證水能自流過去，并且有一定的富裕水頭即可。尤其是通二期流量時(shí)，在擴(kuò)建時(shí)應(yīng)該注意這個(gè)問題。彎頭，管長 60m 管路損失 h=2**+60*= 考慮 的富余水頭，沉砂池后配水井出水的液面高度 + 配水井堰上水 ，跌水 ，總水頭損 失 配水井內(nèi)的液面高度 + 沉砂池至配水井用窗口出流，水頭損失 沉砂池的液面高度 + 過格柵的水頭損失 則柵前水深為 + 廠區(qū)進(jìn)水點(diǎn)的管內(nèi)底標(biāo)高 ，管徑 DN=1000，假設(shè)管道的充滿度為 ,進(jìn)水點(diǎn)的高度 ，過粗格柵的水頭損失為 粗格柵的柵前水面標(biāo)高為 從格柵至污水泵房的水頭損失為 ，則泵的吸水液面高度為 。彎頭的阻力系數(shù)如下： DN600： ξ=； DN800： ξ= 查表標(biāo)準(zhǔn)三通的阻力系數(shù)如下： DN600 同徑三通： ξ= 污水部分： 出水點(diǎn)的標(biāo)高： + 出水管 DN600， 2 個(gè) 90176。其中構(gòu)筑物損失主要是進(jìn)水配水以及出水集水時(shí)會(huì)帶來水頭損失，管道主要是沿程阻力損失，以及管道彎頭、三通具有阻力。構(gòu)筑物盡量做到對稱 布置，由于本案的構(gòu)筑物個(gè)數(shù)為奇數(shù)，為均勻配水，在曝氣沉砂池、沉淀池、生物池出水處設(shè)置配水井以求均勻配水 ，管道布置合理，能夠在短距離內(nèi)到達(dá)下一個(gè)構(gòu)筑物。 28 與高程布置 根據(jù)《城市污水