【正文】 度 。 表 1 變脫塔技術特性數(shù)據(jù) 工作壓力 /MPa 2. 1 工作溫度 /℃ 〈 45 設計壓力 /MPa 設計溫度廠℃ 50 工作介質 變換氣、改良 A. D. A 溶液 入 塔氣量 35 000~41 000 噴淋量 /(m3 塔上部設置了 m 高填料層。 塔底部氣體進口結構特殊設計。塔頂脫硫溶液進口采用易檢修又防堵的寶塔型噴頭，取代了阻力大、易堵又分布不均的螺旋噴頭。外程葉片數(shù)比內程增加 1 倍，同時間距也縮小了，開孔均勻度大大提高，能取得氣液分布均勻和接觸良好的效果。中部為雙程葉片傳質旋流板及錐形溢流裝置，共 3 層 。 傳質旋流板罩筒高度 :外程 h1=30 mm， h2=51mm 溢流錐裝置 。 H2S 含量 :塔進口 〈 250 mg/m3，要求塔出口 〈 15 mg/m3 氣體人塔壓力 :2. 1 MPa。分四個吸收段校核 0 300 == 17 符合 0 112HD??的條件 （ 2）聚乙烯球用量：每層用球數(shù) n，由手冊 22032 0 . 6 0 . 31 . 5 ( 1 ) 1 . 5 ( 1 0 . 4 ) 1 7 7 10 . 0 3 8DHne d 180。 h 04 4 2 9 9 7 . 7 9 3 0 0 . 6 4 83 . 1 4 2 . 5 3 6 0 0vDmpw 180。 mmHg ? ?3NH =AS= kmol/m3 33*3l o g 0 .0 2 5 0 .2 3 7 60 .0 6 0 30 .0 5 9 5 k m o l /m 3 ?m m H g0 .2 3 7 6 3 .9 9 m m H g0 .0 5 9 5NHNHNHHHP? ? ???? 出塔氣相氨的平衡含量 = 33 .9 9 1 3 .6 1 1 0 0 % 0 .4 0 7 %3 1 0 0 + 1 0 2 4 10 .4 0 7 1 0 0 0 1 7 3 .0 9 /2 2 .4 1 0 0 gm? ??????? 標 準 以上計算是將 整個塔內溶液成分看成不變，實際上塔頂溶液中 NH3 與 H2S濃度都為低，所以計算得出的氣相平 衡 NH3 與 H2S 含量偏高些。設備能力按年產 4000 噸合成氨來計算，即每小時氨產量為 噸。 (3)從數(shù)據(jù)可以看出 ,除氧器局部溶氧大 ,與空冷機組凝結水溶氧大 ,加強凝結水溶氧的分析 ,在沒有具體標準的情況下 ,參考濕冷機組凝結水溶氧標準和同類型機組比較 ,使凝結水溶氧保持在較低的水平。 圖 32 說明了在壓力不變的情況下 , 水中的溶氧隨溫度的升高而降低。 第三節(jié) 工藝流程 工藝流程 （ 1）半水煤氣脫硫 從造氣車間送出來的半水煤氣經氣柜通過靜電除焦器和羅茨鼓風 ,經冷卻后進入脫硫塔 ,脫硫后的半水煤氣再機進入冷卻清洗塔的下段凈化后的半 水煤氣送氮氫氣壓縮機一段入口。 干法脫硫中最早使用的是氫氧化鐵法和活性炭。為此。但是 近 來有些小合成氨廠用當?shù)馗吡蛎鹤髟?，制得的煤氣中硫化氫含量也有高達 2030 克 /標準米 3，有機硫 12 克 /標準米 3（主要為二氧化碳。其 次為硫氧化碳 .硫醇和噻吩）。 3 必須對原料氣進行脫硫 4. 其它：由于本設計為假定的設計，因此有關設計任務書的其它項目，如 進行設計的依據(jù)、廠區(qū)或廠址、主要經濟技術指標、原料的供應、技術規(guī)格以及燃料種類、水電汽的主要來源、與其它工業(yè)企業(yè)的關系、建廠期限、設計單位、設計進度及設計階段的規(guī)定等均從略。但今年合 成氨工業(yè)常用干法脫硫作為脫除有機硫和精細脫硫的手段，如氧化鋅脫硫 .分子篩脫硫。 半水煤氣脫硫流程如圖 31 所示。備用電動給水泵入口管道溫度低 ,就可能造成備用電動給水泵入口溶氧局部增大。 (4)在保證給水溶氧合格的情況下 ,適當關小除氧器排氧門 ,減少工質損失 ,提高機組經濟性。 （ 2）半水煤氣中 H2S， 2g/m3，用精煉工段來的新鮮氨水進行一次脫硫。 （ 3）氨平衡 進項 10 ① 精煉再生氣中含有氨量 17 11 .3 0 ?? ② 合成貯槽放空補充氨 x kg 合計 + x kg 出項 ① 脫硫塔排出稀氨水中含氨 0 .2 5 1 7 1 6 .2 6 8 .8 5? ? ?Kg ② 出脫硫塔氣體中帶出氨：已出塔氣相平衡氨含量計算 3 5 9 2 .3 8 2 3 .0 9 1 1 .1 0??kg 合計 平衡 +x= x= 即沒生產一噸氨，脫硫消耗用氨 ，除精煉回收外。= = =創(chuàng) 取塔徑 D= 則實際空塔氣速 ω0=24 2 9 9 7 .7 9 0 3 2 .5 1 1 /3 .1 4 0 .6 5 3 6 0 0 ms180。= = = 個 總球數(shù) 4 1771=7084 個 每個球重 克，球總重 =0. 0045 7084= （ 1）膨脹高度 Hc 由手冊得 1. 14 7 0. 70cH KH l?? 式中 K—— 常數(shù)，取平均 K= l —— 噴淋密度， m3/m2 20 氣體流量 :35 000~41 000 m3/h 氣體溫度 :40℃ 。葉片數(shù) m= 45 186。塔上部設有 m高塑料環(huán)填料層 。 溢 流裝置采用新型的帶螺旋葉片結構，設計了帶螺旋葉片結構溢流裝置，它 比溢 流管好，回流效率高，又增加了氣、液接觸的機會，提高了脫硫效率。與塔中部 23 的傳質旋流板相比，較大幅度地提高了塔頂旋 流除霧板動能穿孔因子 F。此外，為防止帶液，采用了喇叭阻液管，它 們大大減輕了塔后分離器的負擔，對后續(xù)工序的生產積極有利。為保證旋流板邊緣區(qū)有一定的液封又不致積液，必須有合適 的溢流間隙，為此我們 取 溢流間隙為溶液 入 口截面管的 1. 6~ 倍，通過生產實踐證明是符合要求的。新型填料一旋流板組合脫硫塔主結構特點如下。 傳質旋流板板間距 :H=1 800m。 變脫塔直徑 :2 200 mm, 1. 2 填料一旋流板脫硫塔設計計算結果 按照文獻資料，新設計填料一旋流板組合的脫硫塔基本設計計算結果如下。==180。 h 液體用 量 W= 180?？梢?，用氨水直接排放，脫硫效果很好，但氨消耗大。 （ 3）為了簡化計算起見，不考慮再生氣回收氨后其余成分的變化，以 及一次脫硫后 CO2 成分的變化。 從脫硫塔底排出的溶液 經富液泵壓至噴射再生器吸入空氣在再生槽再生 ,析出硫磺后的溶液再循環(huán)使用 ,從二次脫硫塔底的 次脫硫 ,這樣既減少貧液量 ,又能使溶液中吸收的少量 CO2 在常