【正文】 kTfBr (5． 7) 式中， F為噪聲系數(shù)； T為熱力學(xué)溫度； k為玻爾茲曼常數(shù) k=1． 38X1023J／ K； fBr為接收機帶寬。 當(dāng)需要分析噪聲干擾時，可將噪聲的平均功率加到基頻調(diào)制包絡(luò)特性的功率值上。 ‘ 非諧波干擾舉例 一臺監(jiān)視雷達發(fā)射機，調(diào)諧頻率為 f1=1310MHz。 脈沖波 O 1 2 1／ 10r 1/π(τ+△ τ) 1/π△ τ O O 201g(1+τ／ dτ) O 、 20 40 調(diào)制包絡(luò)函數(shù) 四種典型發(fā)射機基波發(fā)射功率頻譜特性曲線 (a)調(diào)幅通訊發(fā)射機和連續(xù)波雷達的典型特性 (b)調(diào)幅音頻發(fā)射機的典型特 四種典型發(fā)射機基波發(fā)射功率頻譜特性曲線 (c)頻率調(diào)制發(fā)射機的典型特性 (d)脈沖發(fā)射機的調(diào)制包絡(luò)特性 ? 統(tǒng)計方法得到的 n次諧波信號的平均功率表示為 Pt(nf1)=P1+Algn+B (5． 5) 式中， P1為基波發(fā)射的平均功率； f1為基波頻率； n為諧波次數(shù)； A， B為給定的常數(shù)，它由表 5— 3列出。 表 53 按統(tǒng)計數(shù)據(jù)得到的發(fā)射機諧波常數(shù) 基波 頻 率 A B 標 準偏差 δt 低于 30 MHz 30~300 MHz 大于 300 MHz 任何 頻 率 一 70 一 80 一 60 一 70 一 20 一 30 一 40 一 30 10 15 20 20 諧波信號的功率電平比基波功率電平依次減小，大約按 20 dB的數(shù)值遞減 發(fā)射機各次諧波平均功率相對于基波平均功率的 dB值 發(fā) 射機 諧 波次數(shù) 低于 30 MHz 30 MHz~300 MHz 大于 300 MHz 2 3 4 5 6 7 8 9 10 一 4l 一 53 — 62 — 69 — 74 — 79 — 83 — 87 — 90 一 54 — 68 — 78 — 86 — 92 — 97 — 102 — 106 — 110 — 55 一 64 — 70 一 75 — 79 — 82 — 85 — 88 — 90 諧波輻射信號的功率頻譜特性 諧波輻射信號的功率頻譜特性也采用調(diào)制包絡(luò)曲來描述。當(dāng)發(fā)射機在 4f1之間的各頻率范圍內(nèi)，常數(shù) w取 6。對于其他各頻率，噪聲電平可以用與非諧波輻射相同的方法來進行描述。 通常將式 (5． 7)表示為分貝值，并且指定溫度為20oC，即 T=293。在該段內(nèi)線性化特性為 S(△ f)=67lg(△ f/△ B2)。 ? 廣義來說，天線的輻射作用分布于整個空間，因而天線的方向圖是一個三維空間的立體圖形， 定向輻射天線的立體方向圖 由于立體圖形畫起來困難，常用兩個平面的圖形來表征 平面方向圖 ? 平面方向圖可以用直角坐標也可以用極坐標描繪。副瓣電平是指所有副瓣中的最大值與主瓣最大值之比的分貝數(shù)： BLdb=20lg|Esm|/|Eom| 式中， Esm為副瓣中電場強度最大值； Eom代表主瓣電場強度的最大值。 E0分別為同樣輻射條件下理想?yún)⒖继炀€在該處產(chǎn)生的功率密度和電場場強。四級量化鑰匙形方向圖。 超短波天線方向圖 圖 514發(fā)射天線方向圖 超短波天線是定向發(fā)射天線，它的方向圖如圖 (a)所示。機身則簡化成圓柱體 米格型飛機天線統(tǒng)計 米格 15 米格 17 米格 17 I 米格 19 米格 21 I 米格 21Ⅱ 米格 23 通信 電 臺 1 1 1 1 1 I 1 無 線電羅盤 2 2 1 1 1 2 2 信 標 接收機 1 1 1 1 1 1 1 雷達 1 1 2 1 1 1 1 回答器 4 4 4 敵 我 識別 器 1 1 1 1 8 8 8 無 線電 高度表 2 2 2 2 2 2 2 警告器 1 1 4 4 近程 導(dǎo) 航 設(shè)備 2 總計 8 9 8 8 18 23 25 天線間的相對位置 (1)兩根天線都在機身圓柱表面上； (2)一根在機身圓柱表面上，一根在圓柱表面外。這條線包括兩段直線和一段圓柱螺旋線。 電纜中導(dǎo)線之間的耦合干擾是電氣工程中最常見的干擾耦合模式之一。 ②兩根屏蔽線間的耦合。另一根僅有阻抗 Zo2和 ZL2，也是單線對地結(jié)構(gòu)。若信號源 Es和各阻抗參數(shù)已知，可計算接收線中 Zoz和 ZL2的感應(yīng)電壓和電流。即令 L=0， C0=∞。上述共地雙線結(jié)構(gòu)單位長度的一次參數(shù)計算公式為： 導(dǎo)線對導(dǎo)線感應(yīng)耦合一般分析步驟 (1)根據(jù)電纜的布局確定被分析導(dǎo)線的結(jié)構(gòu)參數(shù)。在極低頻情況下，不分段和分段的耦合系數(shù) Kc差別不明顯，但在中頻和高頻情況下，不分段的耦合系數(shù)帶來很大誤差。 傳輸線理論 每個微分單元 dy中可用集中參數(shù)來表示線間耦合。但是這些設(shè)備的外引連接電纜卻直接暴露在電磁場的作用之下，經(jīng)過場對線的激勵，感應(yīng)較強的干擾能量，然后再沿導(dǎo)線傳導(dǎo)進入設(shè)備電路造成危害。導(dǎo)線回路內(nèi)感應(yīng)電壓為 假如入射波以磁場強度 H為主，根據(jù)電磁感應(yīng)原理，感應(yīng)電壓為 圖 539單位電場在回路中產(chǎn)生的電壓與頻率關(guān)系 共模耦合和平衡電路 討論場對線的共模耦合時，我們對 ABCDEFA回路和ABC‘D’EFA回路作了完全對稱的假設(shè)。 圖 5— 40平衡電路 在平衡線路中差模耦合電壓主要取決于兩平行導(dǎo)線所圍的面積 l t是兩平行板的間距，由設(shè)備對地的安裝情況和機殼內(nèi)印制板的安裝狀態(tài)而定。 圖 5— 44為微分段 dZ的等效電路，得到回路電壓平衡方程式為 經(jīng)過對 (5． 98)式求導(dǎo)，并代入另一微分方程式 (5． 99)得 這是含分布源的傳輸線方程。 在傳輸線左上角 z=0， x=b處場強可分解為 z軸方向分量 Ez(b，z)=EB(w)sinθ ejβzsinθ和 x軸方向分量 Ex=EB(w)cosθe+jβcosθ。 矩形孔衍射場 圓形孔衍射場 設(shè)圓孔的圓心為坐標原點，孔半徑為 a．當(dāng) Ey=E0(常量 )均勻分布時 式中 J1為一階貝塞爾函數(shù)； S為圓孔面積 S=πa2。設(shè)想有一個無限薄的理想導(dǎo)電片 SA，尺寸和孔 A相同，位于小孔 A的位置上。欲使 HAt ≠ 0，導(dǎo)電片中必然存在電流 i且 i=2wHAt，因此對偶導(dǎo)電片應(yīng)是一個電流元 il，它所產(chǎn)生的輻射場為 導(dǎo)電平面中小孔已被導(dǎo)電片填補， y0區(qū)域不再存在電磁場，因為導(dǎo)電片的輻射場與小孔 A產(chǎn)生的泄漏場完全抵消了。小孔 A長 l，寬 w .導(dǎo)電平板后面有平面波入射，且有波長 λlw，在小孔 A上有均勻的電場分量 Ex=E0ejkr39。 在左端線中， z=0， x=b處， Ex(b， 0)=EB(w)cOSθ z=0， x=0處， Ex(0， 0)=EB(w)cosθe+jβbcosθ 可解得 I2(z)分布函數(shù)。假設(shè)由 w處向傳輸線左邊看去的等效阻抗為 ZeL，由 w處向右邊看去的等效阻抗為 ZeR，它們分別等于 ? 若以 w處為起始端向右到 s處構(gòu)成傳輸線，起始端電壓為 dU，起始端電流為I(w)，輸入阻抗為 ZeR，線長為 (s一 w)，此時解得右段傳輸線各處電流為 同樣，以 w處為終端向左到 z=O處，構(gòu)成一段傳輸線，終端電壓為 dU，終端電流為 I(w)，左端等效阻抗為 ZeL，線長為 w，解得傳輸線上電