【正文】 基樁分擔(dān)的浮力較小，而遠(yuǎn)離柱的基樁分擔(dān)的浮力偏大。 此外，基底土層的隔水性相當(dāng)關(guān)鍵。通常一個(gè)經(jīng)濟(jì)合理的抗浮方案均是采取多項(xiàng)措施的結(jié)果。 四、地下水與抗浮設(shè)計(jì) （ 2）抗浮水頭壓力的確定 當(dāng)前抗浮設(shè)計(jì)，習(xí)慣將水頭壓力直接作用于基礎(chǔ)底板作為抗浮設(shè)計(jì)水位，這是不合理的。近年來由于對(duì)抗浮水位的確定不合理以及抗浮樁設(shè)計(jì)不合理而導(dǎo)致的建筑物上浮事故已有多起，造成極大的經(jīng)濟(jì)損失；此外抗浮水位設(shè)置過高，對(duì)工程造價(jià)有重大影響，因此合理確定抗浮水位是個(gè)重要的問題。建成后局部浮起，造成泵房整體傾斜。 抗拔樁：小直徑短樁，后注漿長樁，擴(kuò)底樁 抗浮錨桿：用于基巖較淺場(chǎng)地。 需要指出的是：用配重抗浮的設(shè)計(jì)，其安全系數(shù)僅為 。設(shè)荷載標(biāo)準(zhǔn)值換算的均布荷載為 40kN/m2，水浮力 90 kN/m2，那么布樁所需抵抗的浮力為 50 kN/m2，由此可能出現(xiàn)圖（ a）、（ b）兩種布樁模式。 （ 6）抗浮錨桿可否當(dāng)作支座？ 當(dāng)抗浮錨桿具備足夠剛度時(shí)，可當(dāng)作彈性支座；彈性剛度宜由抗拉試驗(yàn)確定。 （二） 水平荷載下的共同作用 （第二類共同作用） 基樁水平受荷模型 H M ooyxob 0mx44 ( , ) 0dyE I p x ydx ??彈性地基梁模型 ( ) ( )V x q x dx? ?( ) ( )M x q x d x? ??()() qxx d xEI? ? ???()() qxf x d xEI? ????0( , ) ( )p x y k x y b? ? ?令 ()k x mx?0( , )p x y m x y b? ? ? ?404 0dyE I m x y bdx ? ? ? ? ?4 04 0mbdy xyd x E I??5 0EImb??令 （ 1）基樁水平受荷模型 水平變形系數(shù) 可用級(jí)數(shù)展開求解，求解過程略。 （ 3） 場(chǎng)地地層特點(diǎn) 圖 3 場(chǎng)地地層柱狀土 第⑨層為卵石、圓礫、第⒀層為細(xì)－中砂，是樁基礎(chǔ)良好持力層。二者的共同點(diǎn)是均利用了巖土工程中的重要參數(shù) m來考慮的承臺(tái)側(cè)壁土對(duì)水平地震作用的分擔(dān)效果。就地質(zhì)因素而言，大體可以分別按非液化土和液化土兩大類土中的樁基進(jìn)行闡述和分析。經(jīng)調(diào)查在該地區(qū)，地層上下均為砂層， 8~11m間有一層粉質(zhì)粘土層，據(jù)華北勘察院資料，砂的波速實(shí)測(cè)為 330~525m/s，粉質(zhì)粘土的波速實(shí)測(cè)為 245~293m/s，二者相差較大，在地面運(yùn)動(dòng)過程中，會(huì)對(duì)井筒產(chǎn)生反復(fù)作用，致使井筒局部開裂。 （ 4）承臺(tái)震害 1995年阪神地震之前，世界各國對(duì)承臺(tái)的震害調(diào)查資料相當(dāng)缺乏，人們對(duì)承臺(tái)在地震下的工作性狀也了解甚少；阪神地震后，對(duì)承臺(tái)震害做了專門調(diào)查和研究，發(fā)現(xiàn)承臺(tái)在地震下也能破壞，下面介紹兩例。液化后，導(dǎo)致懸置于液化土層中的 9m、 12m樁承載力失效而偏沉，進(jìn)入穩(wěn)定土層的 18m長樁負(fù)荷加大且承受偏心彎矩而折斷。可見采用無筋素混凝土作為地基土的豎向增強(qiáng)體，其在地震設(shè)防區(qū)無法保證其具備必要的安全度。檢查發(fā)現(xiàn)基樁震害有如下三個(gè)特征（詳見圖）。調(diào)查表明，在抗震設(shè)防 6度地區(qū)，液化、震陷以至滑坡等地基失效的情況極為少見；此外，地基土強(qiáng)迫位移也較小，上部結(jié)構(gòu)按靜力計(jì)算也可滿足抗震 6度設(shè)防的要求，綜合起來，在 6度地區(qū)可不進(jìn)行地基基礎(chǔ)抗震設(shè)計(jì)，即不用考慮軟土震陷、液化和滑坡等，僅按靜力荷載設(shè)計(jì)即可。 唐山地震中，天津化工廠某車間為五層框架結(jié)構(gòu)，左側(cè)采用筏板基礎(chǔ)，右側(cè)采用樁基，震后筏板基礎(chǔ)沉降達(dá) 30cm，且向右傾斜，而右側(cè)樁基沉降較小，致使在沉降縫處造成局部破壞，如圖 (a)(b)。 軟弱黏性土指 7度、 8度、 9度時(shí)，地基靜承載力特征值分別小于 80 kPa、100kPa、 120 kPa的土層。這主要是由于液化土的重度大于水的重度，導(dǎo)致地下結(jié)構(gòu)所受側(cè)壓力和浮力增大。筏基外排樁樁身強(qiáng)度宜適當(dāng)加強(qiáng)，除了考慮水平荷載下外排樁受力最大的因素外，還由于液化土在筏板下受阻可能側(cè)向流動(dòng)向室外噴砂，使得外排基樁受到較大水平力?；鶚恫灰瞬捎脭D土樁，以減少擠土效應(yīng)對(duì)邊坡穩(wěn)定性的不利影響。地震時(shí)地基振動(dòng)狀態(tài)也隨深度而有不同，深度大于 10m的土層完全液化的實(shí)例很少，考慮這一因素，在主震時(shí)折減系數(shù)以 10m為界。 多層彈簧支撐的彈性地基梁 模型 由于本規(guī)范采用了折減系數(shù)法，故在樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)中必須考慮三層土層的地質(zhì)條件，且應(yīng)以多層彈簧支撐的彈性地基梁進(jìn)行分析。（ X） m a x 110 00 / 101 25EkN R k N? ? ?樁身強(qiáng)度不滿足要求。 樁的水平變形系數(shù) 樁身壓屈計(jì)算長度 c04 . 00 . 5 0 . 5 ( 1 5 5 . 5 3 ) 1 0 . 2 mll???? ? ? ? ? ? ?????樁身長細(xì)比 c / / 17ld ??查表得樁身穩(wěn)定系數(shù) ? ?39。需要指出的是，此時(shí)仍然采用綜合安全系數(shù) ，考慮到這種受力狀態(tài)時(shí)間不長 (震后一段時(shí)間會(huì)加固 )，故 可否采用 ~。此外承臺(tái)體系還是整個(gè)結(jié)構(gòu)的支撐，將塑性鉸控制在柱底而非承臺(tái)是結(jié)構(gòu)整體安全性的重要保障。此時(shí)框架柱抗震等級(jí)一般為一、二級(jí)，柱底彎矩乘以增大系數(shù) ， 震害調(diào)查表明，條形基礎(chǔ)梁或承臺(tái)有破壞可能。 因此規(guī)定：液化土中樁的配筋范圍，應(yīng)自樁頂至液化層以下進(jìn)入穩(wěn)定土層深度不應(yīng)小于 α/，其縱向鋼筋、箍筋直徑和間距應(yīng)與樁頂部相同。 美國標(biāo)準(zhǔn) ACI31805第 ，按在基礎(chǔ)處為固定端的假定設(shè)計(jì)的柱縱筋應(yīng)可靠錨入基礎(chǔ)，若要求設(shè)置彎鉤，則抗彎縱向鋼筋應(yīng)在接近基礎(chǔ)底面處設(shè)置 90186。 【 5】 地基與基礎(chǔ)，顧曉魯?shù)龋?2022年。 模型 fck (MPa) 縱筋 箍筋 fy(MPa) 承臺(tái) 柱 fy(MPa) 承臺(tái) 柱 M1 475 8Φ 16+2Φ 16 （ 4+4） Φ 16 495 Φ 8/60 Φ 8/100 M2 475 8Φ 16+2Φ 16 （ 4+4） Φ 16 495 Φ 8/120 Φ 8/100 M3 475 4Φ 16+2Φ 16 （ 4+4） Φ 16 495 Φ 8/120 Φ 8/100 X1 475 （ 4+4） Φ 16+2Φ 16 （ 4+4） Φ 16 495 Φ 8/60 Φ 8/100 M1 M2 M4 M3 M1 M2 M4 M3 七、常見問題釋疑 ，才可按樁的承載力模式確定其單樁承載力？ 《 規(guī)范 》 為何不規(guī)定樁的最大長徑比？ 《 規(guī)范 》 為何不限制相鄰樁的樁端標(biāo)高差？ 《 規(guī)范 》 為何取消了 《 建筑樁基技術(shù)規(guī)范 》 JGJ 9494中沉管灌注樁的極限側(cè)阻力和極限端阻力經(jīng)驗(yàn)參數(shù)？ ，在核心筒下布置矩陣形成梅花形排列的群樁時(shí)，樁的中心距出現(xiàn)小于 《 規(guī)范 》 最小樁距的情況，若滿足 《 規(guī)范 》 最小樁距又將導(dǎo)致基樁外布，設(shè)計(jì)不合理，乃至遭審圖不予通過，此時(shí)如何處理這一問題為好？ （含純地下車庫）相連時(shí)，是否一定要在主裙之間設(shè)置沉降后澆帶？ ？ 《 規(guī)范 》 為何對(duì)于 8176。 （ 2）預(yù)應(yīng)力混凝土空心樁 預(yù)應(yīng)力混凝土空心樁常用于上覆土層較弱的地區(qū)，這些地區(qū)土層多是砂土、粉土與黏性土、淤泥質(zhì)土交互成層；某些地區(qū)管樁穿過軟弱土層，置于基巖上，使得地震下基樁承受較大的土層差異變形引起較大彎、剪內(nèi)力；此外預(yù)制空心樁配筋少，鋼筋細(xì)，混凝土截面小，抗彎和抗剪承載力均較低；阪神地震震害調(diào)查也表明，預(yù)制空心樁破壞較為嚴(yán)重，因此 預(yù)制空心樁不宜用于 8度及以上地區(qū)；不應(yīng)用于有液化土層（空心樁擠土消除土體液化的除外）、極軟土層場(chǎng)地。 為控制塑性鉸在柱底而不是基礎(chǔ)梁端形成，應(yīng)使基礎(chǔ)梁（承臺(tái)）柱節(jié)點(diǎn)左右端截面實(shí)際受彎承載力之和不宜小于柱下端實(shí)際受彎承載力。鑒于基礎(chǔ)（承臺(tái)）的重要性以及修復(fù)的難度，應(yīng)對(duì)承臺(tái)體系進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)。 水平承載力由主震時(shí)控制 。E d c c p s y s( 0. 9 )R f A f A????0. 77 ( 0. 8 19 .1 28 27 80 0. 9 30 0 24 13 ) 42 80 kN? ? ? ? ? ? ? ? 主震時(shí) 余震時(shí) 震后（非地震時(shí)） 地震作用 /荷載 全部地震作用 HE 地震作用按水平地震影響系數(shù)最大值的 10%采用（ ） 豎向荷載 承臺(tái)是否脫空 低承臺(tái)樁 /高承臺(tái)樁 高承臺(tái)樁 高承臺(tái)樁 樁基礎(chǔ)承載力 水平承載力 /豎向承載力 水平承載力 /豎向承載力 （壓曲）承載力 綜合安全系數(shù) ≤ 液化土中樁基礎(chǔ)的驗(yàn)算 注：（ 1） 樁承受地震作用，不能計(jì)入承臺(tái)側(cè)壁土體作用。地面以下深度 20m范圍內(nèi)全部為液化土，液化判別系數(shù) 。 事實(shí)上為簡化計(jì)算，只需要對(duì)1/α長度內(nèi)的參數(shù)進(jìn)行折減，即可得到一定精度的解