【正文】 基樁分擔的浮力較小，而遠離柱的基樁分擔的浮力偏大。 此外，基底土層的隔水性相當關鍵。通常一個經濟合理的抗浮方案均是采取多項措施的結果。 四、地下水與抗浮設計 （ 2）抗浮水頭壓力的確定 當前抗浮設計，習慣將水頭壓力直接作用于基礎底板作為抗浮設計水位，這是不合理的。近年來由于對抗浮水位的確定不合理以及抗浮樁設計不合理而導致的建筑物上浮事故已有多起，造成極大的經濟損失；此外抗浮水位設置過高，對工程造價有重大影響，因此合理確定抗浮水位是個重要的問題。建成后局部浮起，造成泵房整體傾斜。 抗拔樁：小直徑短樁，后注漿長樁，擴底樁 抗浮錨桿：用于基巖較淺場地。 需要指出的是：用配重抗浮的設計，其安全系數僅為 。設荷載標準值換算的均布荷載為 40kN/m2，水浮力 90 kN/m2，那么布樁所需抵抗的浮力為 50 kN/m2，由此可能出現(xiàn)圖（ a）、（ b）兩種布樁模式。 （ 6）抗浮錨桿可否當作支座？ 當抗浮錨桿具備足夠剛度時，可當作彈性支座；彈性剛度宜由抗拉試驗確定。 （二） 水平荷載下的共同作用 （第二類共同作用） 基樁水平受荷模型 H M ooyxob 0mx44 ( , ) 0dyE I p x ydx ??彈性地基梁模型 ( ) ( )V x q x dx? ?( ) ( )M x q x d x? ??()() qxx d xEI? ? ???()() qxf x d xEI? ????0( , ) ( )p x y k x y b? ? ?令 ()k x mx?0( , )p x y m x y b? ? ? ?404 0dyE I m x y bdx ? ? ? ? ?4 04 0mbdy xyd x E I??5 0EImb??令 （ 1）基樁水平受荷模型 水平變形系數 可用級數展開求解，求解過程略。 （ 3） 場地地層特點 圖 3 場地地層柱狀土 第⑨層為卵石、圓礫、第⒀層為細－中砂，是樁基礎良好持力層。二者的共同點是均利用了巖土工程中的重要參數 m來考慮的承臺側壁土對水平地震作用的分擔效果。就地質因素而言，大體可以分別按非液化土和液化土兩大類土中的樁基進行闡述和分析。經調查在該地區(qū)，地層上下均為砂層， 8~11m間有一層粉質粘土層，據華北勘察院資料，砂的波速實測為 330~525m/s，粉質粘土的波速實測為 245~293m/s，二者相差較大，在地面運動過程中，會對井筒產生反復作用，致使井筒局部開裂。 （ 4）承臺震害 1995年阪神地震之前，世界各國對承臺的震害調查資料相當缺乏，人們對承臺在地震下的工作性狀也了解甚少；阪神地震后，對承臺震害做了專門調查和研究，發(fā)現(xiàn)承臺在地震下也能破壞，下面介紹兩例。液化后，導致懸置于液化土層中的 9m、 12m樁承載力失效而偏沉，進入穩(wěn)定土層的 18m長樁負荷加大且承受偏心彎矩而折斷。可見采用無筋素混凝土作為地基土的豎向增強體，其在地震設防區(qū)無法保證其具備必要的安全度。檢查發(fā)現(xiàn)基樁震害有如下三個特征（詳見圖）。調查表明，在抗震設防 6度地區(qū)，液化、震陷以至滑坡等地基失效的情況極為少見；此外，地基土強迫位移也較小，上部結構按靜力計算也可滿足抗震 6度設防的要求，綜合起來，在 6度地區(qū)可不進行地基基礎抗震設計，即不用考慮軟土震陷、液化和滑坡等，僅按靜力荷載設計即可。 唐山地震中，天津化工廠某車間為五層框架結構，左側采用筏板基礎，右側采用樁基，震后筏板基礎沉降達 30cm，且向右傾斜，而右側樁基沉降較小，致使在沉降縫處造成局部破壞，如圖 (a)(b)。 軟弱黏性土指 7度、 8度、 9度時，地基靜承載力特征值分別小于 80 kPa、100kPa、 120 kPa的土層。這主要是由于液化土的重度大于水的重度，導致地下結構所受側壓力和浮力增大。筏基外排樁樁身強度宜適當加強，除了考慮水平荷載下外排樁受力最大的因素外，還由于液化土在筏板下受阻可能側向流動向室外噴砂，使得外排基樁受到較大水平力?；鶚恫灰瞬捎脭D土樁，以減少擠土效應對邊坡穩(wěn)定性的不利影響。地震時地基振動狀態(tài)也隨深度而有不同，深度大于 10m的土層完全液化的實例很少，考慮這一因素，在主震時折減系數以 10m為界。 多層彈簧支撐的彈性地基梁 模型 由于本規(guī)范采用了折減系數法，故在樁基礎設計中必須考慮三層土層的地質條件，且應以多層彈簧支撐的彈性地基梁進行分析。（ X） m a x 110 00 / 101 25EkN R k N? ? ?樁身強度不滿足要求。 樁的水平變形系數 樁身壓屈計算長度 c04 . 00 . 5 0 . 5 ( 1 5 5 . 5 3 ) 1 0 . 2 mll???? ? ? ? ? ? ?????樁身長細比 c / / 17ld ??查表得樁身穩(wěn)定系數 ? ?39。需要指出的是，此時仍然采用綜合安全系數 ，考慮到這種受力狀態(tài)時間不長 (震后一段時間會加固 )，故 可否采用 ~。此外承臺體系還是整個結構的支撐，將塑性鉸控制在柱底而非承臺是結構整體安全性的重要保障。此時框架柱抗震等級一般為一、二級，柱底彎矩乘以增大系數 ， 震害調查表明，條形基礎梁或承臺有破壞可能。 因此規(guī)定：液化土中樁的配筋范圍，應自樁頂至液化層以下進入穩(wěn)定土層深度不應小于 α/，其縱向鋼筋、箍筋直徑和間距應與樁頂部相同。 美國標準 ACI31805第 ，按在基礎處為固定端的假定設計的柱縱筋應可靠錨入基礎，若要求設置彎鉤，則抗彎縱向鋼筋應在接近基礎底面處設置 90186。 【 5】 地基與基礎，顧曉魯等， 2022年。 模型 fck (MPa) 縱筋 箍筋 fy(MPa) 承臺 柱 fy(MPa) 承臺 柱 M1 475 8Φ 16+2Φ 16 （ 4+4） Φ 16 495 Φ 8/60 Φ 8/100 M2 475 8Φ 16+2Φ 16 （ 4+4） Φ 16 495 Φ 8/120 Φ 8/100 M3 475 4Φ 16+2Φ 16 （ 4+4） Φ 16 495 Φ 8/120 Φ 8/100 X1 475 （ 4+4） Φ 16+2Φ 16 （ 4+4） Φ 16 495 Φ 8/60 Φ 8/100 M1 M2 M4 M3 M1 M2 M4 M3 七、常見問題釋疑 ，才可按樁的承載力模式確定其單樁承載力？ 《 規(guī)范 》 為何不規(guī)定樁的最大長徑比？ 《 規(guī)范 》 為何不限制相鄰樁的樁端標高差？ 《 規(guī)范 》 為何取消了 《 建筑樁基技術規(guī)范 》 JGJ 9494中沉管灌注樁的極限側阻力和極限端阻力經驗參數？ ，在核心筒下布置矩陣形成梅花形排列的群樁時，樁的中心距出現(xiàn)小于 《 規(guī)范 》 最小樁距的情況，若滿足 《 規(guī)范 》 最小樁距又將導致基樁外布，設計不合理，乃至遭審圖不予通過，此時如何處理這一問題為好？ （含純地下車庫）相連時，是否一定要在主裙之間設置沉降后澆帶？ ？ 《 規(guī)范 》 為何對于 8176。 （ 2）預應力混凝土空心樁 預應力混凝土空心樁常用于上覆土層較弱的地區(qū)，這些地區(qū)土層多是砂土、粉土與黏性土、淤泥質土交互成層；某些地區(qū)管樁穿過軟弱土層，置于基巖上，使得地震下基樁承受較大的土層差異變形引起較大彎、剪內力；此外預制空心樁配筋少，鋼筋細，混凝土截面小，抗彎和抗剪承載力均較低；阪神地震震害調查也表明，預制空心樁破壞較為嚴重，因此 預制空心樁不宜用于 8度及以上地區(qū)；不應用于有液化土層（空心樁擠土消除土體液化的除外）、極軟土層場地。 為控制塑性鉸在柱底而不是基礎梁端形成，應使基礎梁（承臺）柱節(jié)點左右端截面實際受彎承載力之和不宜小于柱下端實際受彎承載力。鑒于基礎（承臺）的重要性以及修復的難度，應對承臺體系進行抗震設計。 水平承載力由主震時控制 。E d c c p s y s( 0. 9 )R f A f A????0. 77 ( 0. 8 19 .1 28 27 80 0. 9 30 0 24 13 ) 42 80 kN? ? ? ? ? ? ? ? 主震時 余震時 震后（非地震時） 地震作用 /荷載 全部地震作用 HE 地震作用按水平地震影響系數最大值的 10%采用（ ） 豎向荷載 承臺是否脫空 低承臺樁 /高承臺樁 高承臺樁 高承臺樁 樁基礎承載力 水平承載力 /豎向承載力 水平承載力 /豎向承載力 （壓曲）承載力 綜合安全系數 ≤ 液化土中樁基礎的驗算 注：（ 1） 樁承受地震作用，不能計入承臺側壁土體作用。地面以下深度 20m范圍內全部為液化土，液化判別系數 。 事實上為簡化計算，只需要對1/α長度內的參數進行折減，即可得到一定精度的解