【正文】 VCN頂=N底N頂=N底54321結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)和承載力抗震調(diào)整系數(shù)： 根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為三級(jí)抗震等級(jí)。m）M2（KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNq2== KN/mq2，== KN/mP1=〔+（＋）／2〕+++()+2= KNP2=〔++（+））+++（）= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 =計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。下面以②③⑦⑧軸線橫向框架內(nèi)力的計(jì)算為例：各層柱端彎矩及剪力計(jì)算（邊柱）層次hi（m）Vi（KN）∑D ij（N/mm）邊 柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）M bi1（KN查表得設(shè)防烈度為7度的аmax=а1=（Tg/T1） =（） =結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEkFEk=а1Geq = =（KN）質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： Fi=GiHiFEk/（∑GkHk）地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為 Vi=∑Fk（i=1，2，…n）計(jì)算過程如下表：層次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KN 橫向自振周期的計(jì)算采用結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移法。mm）⑤⑥跨1043006001094200101010101010其它跨1043006001097200101010101010 c的計(jì)算：層次hc（mm）Ec（N/mm2）bh（mmmm）Ic（mm4）EcIc/hc（N考慮這一有利作用，在計(jì)算梁的截面慣性矩時(shí)，對(duì)現(xiàn)澆樓面的邊框架梁取，對(duì)中框架梁取。本方案取1/127200=600mm，截面寬度取6001/2=300mm，可得梁的截面初步定為bh=300600。 3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書、建筑類型、建筑介紹、建筑地點(diǎn)、門窗使用、地質(zhì)條件、柱網(wǎng)與層高 建筑地點(diǎn)：長(zhǎng)春市斯林大街建筑類型：十三層辦公樓，框架填充墻結(jié)構(gòu)。通過頂點(diǎn)位移法求出橫向框架自振周期，橫向地震作用計(jì)算，采用底部剪力法，求得單元框架柱剪力，運(yùn)用D值法，求得柱上下端的彎矩，通過節(jié)點(diǎn)平衡得出梁端彎矩，由此得到水平地震作用下梁柱彎矩和梁端剪力及柱軸力，并進(jìn)了位移驗(yàn)算。建筑物的耐火等級(jí)為二級(jí)。房屋正常使用年限為50年。另外從室內(nèi)采光和通風(fēng)的角度考慮。本框架結(jié)構(gòu)辦公樓采用內(nèi)廊式柱網(wǎng)布置。（1）確定門窗的立面形式。在畢設(shè)后期，主要進(jìn)行設(shè)計(jì)手稿的電腦輸入，并得到老師的審批和指正，使我圓滿的完成了任務(wù)，在此表示衷心的感謝。本設(shè)計(jì)為一棟高層綜合辦公樓，進(jìn)行了以下兩部分的設(shè)計(jì)工作：第一部分為建筑設(shè)計(jì) 依據(jù)《建筑設(shè)計(jì)資料集》、《高層民用建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》，并考慮經(jīng)濟(jì)性和實(shí)用性，進(jìn)行了建筑設(shè)計(jì)，水平交通和垂直交通設(shè)計(jì)嚴(yán)格要求規(guī)范要求設(shè)計(jì)。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)題目為《長(zhǎng)春市斯林大街綜合辦公樓設(shè)計(jì)》?？蚣芙Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的計(jì)算工作量很大，在計(jì)算過程中以手算為主，輔以一些計(jì)算軟件的校正。平面上力求簡(jiǎn)單、規(guī)則、對(duì)稱，整個(gè)建筑平面為“一”字形，既有利于自然采光和自然通風(fēng)，同時(shí)又有利于抗震。剖面設(shè)計(jì)的主要任務(wù)是確定建筑物各部分應(yīng)有的高度、建筑物的層數(shù)及建筑空間的組合關(guān)系。，標(biāo)高以米計(jì)，尺寸以毫米計(jì)。2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 本工程為13層框架結(jié)構(gòu)，建筑物總高度為50m，抗震設(shè)防烈度為7度，,設(shè)計(jì)地震分組為第一組，建筑抗震設(shè)防類別為丙類，框架結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)為三級(jí)，結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)，結(jié)構(gòu)正常使用年限為50年。梁端和柱端彎矩計(jì)算后，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力和梁端彎矩引起的剪力相疊加而得到，柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中荷載疊加得到。選用 獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)高度取750mm，根據(jù)上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)的內(nèi)力值進(jìn)行基礎(chǔ)設(shè)計(jì)，并進(jìn)行抗沖切驗(yàn)算和基礎(chǔ)配筋。根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側(cè)移剛度。 （2）Ac≥N/uNfc 注： 該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)為三級(jí)，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB ，查得其軸壓比限值為[]=,各層重力荷載代表值近似取14kN/m2,fc 為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)C30。mm）AB跨、CD跨1043006001097200101010101010BC跨1042504001092400101010101010 b的計(jì)算：類別Ec（N/mm2）bh（mmmm）I0（mm4）l（mm）EcI0/l（N體積：= 重量：3=門廳兩側(cè)：?jiǎn)慰珞w積：[（）（）]= 單跨重量：=數(shù)量：2 總重：2=橫墻總重： 縱墻： ①②跨外墻：?jiǎn)蝹€(gè)體積：[（）（2）] = m3數(shù)量：13總重：13= 樓梯間外縱墻：體積：（）= m3總重：= 門衛(wèi)外縱墻： 體積：()=總重：=門衛(wèi)內(nèi)縱墻總重：（）=內(nèi)縱墻： 單個(gè)體積：() = 單個(gè)重量：=數(shù)量：10總重：10= 廁所內(nèi)縱墻： 單個(gè)體積：（2）= 單個(gè)重量：=總重：2= 正門縱墻： 總重：（）=縱墻總重：（3）窗戶計(jì)算（鋼框玻璃窗）： 辦公室窗戶：尺寸：1800mm2100mm 自重： 數(shù)量：30重量：2=（4）門重計(jì)算： 木門：①尺寸：1200mm2100mm 自重： 數(shù)量：10 重量：10= ②尺寸：900mm2100mm 自重： 數(shù)量：6 重量：6= 塑鋼玻璃門：①尺寸：300mm2400mm 自重： 數(shù)量：1 重量：= ②尺寸：1500mm2100mm 自重： 數(shù)量：2 重量：2=總重：（5）樓板恒載、活載計(jì)算（樓梯間按樓板計(jì)算）： 面積：14++2=（m2） 恒載：= 活載：=由以上計(jì)算可知，一層重力荷載代表值為G1=G 恒+G活=++++++++=注：。 （△u）k為第k層的層間側(cè)移。 yy3為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。mM r b=（+）= KNmM2=P2e2 =（）/2= KNm活載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： （1）、對(duì)于第13層，q2== KN/mq2，==P1=〔+（+）〕= KNP2=〔++（+））= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 =m將計(jì)算結(jié)果匯總?cè)缦聝杀恚簩哟蝢1（KN/m）q1，（KN/m）q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KN恒載作用下梁的剪力以及柱的軸力計(jì)算（1）梁端剪力由兩部分組成：1）荷載引起的剪力，計(jì)算公式為： 其中為梁上的均布荷載?？紤]到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（），以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。第3層，同理也無(wú)需調(diào)整。 層次134～12321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 例：第13層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（+）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/= 橫向框架A柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]1213 4～12 3 2 1 同理，橫向框架B柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]1213 4～12 3 2 1 混凝土強(qiáng)度等級(jí)選用C30，=，=。m 支座Bl：Mmax= KN（2）、考慮兩支座處： 將下部跨間截面的4Ф22鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=1521 mm2，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部， αs=[M fy, As，(h0a,)]/（fcmbf，h02） =[1063001521(56535) ]/ =ξ=1（12αs）1/2=可近似取 As=M/fy/(h0a,)=106/300/（56535）=1778 mm2 實(shí)配鋼筋5Ф22，As=1901 mm2。層次截面M（KNm，N= 軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= mm 附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即650/30?？v向受力鋼筋選用HRB335, =300N/mm2，箍筋選用HPB235, =210N/mm2。 ρ=1901/300/565=%ρmin=%，又As，/ As =1521/1901，滿足梁的抗震構(gòu)造要求?？缰姓龔澗匕碩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：（1）、考慮跨間最大彎矩處： 按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3=，梁內(nèi)縱向鋼筋選II級(jí)熱扎鋼筋，（fy=fy，=300N/mm2），h0=ha=60035=565mm，因?yàn)閒cm bf，hf，（ h0 hf，/2）=2400100（565100/2）=梁的截面尺寸為300mm600mm。柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/。 層次截面位置內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk(1)SEk(2)γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]左震右震1AM V B左M V B右M V 2AM V B左M V B右M V 3AM V B左M V B右M V 4～12AM