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正文內(nèi)容

tp92鋼焊接工藝方案設(shè)計(完整版)

2025-06-28 23:09上一頁面

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【正文】 內(nèi)兩側(cè) 250300mm 處貼兩層溶紙，焊前要檢驗管內(nèi)氬氣量是否足夠，可用打火機(jī)引燃，如能自動熄滅，則證明充氬效果良好，可以施焊。 控制焊接線能量的可行辦法是采用多 層多道焊，嚴(yán)格控制焊層的厚度，一般規(guī)定不大于所用的焊條直徑，鎢極氬弧焊打底的焊層厚度控制在 范圍內(nèi)。（符合 DL/T8192021標(biāo)準(zhǔn)要求） 預(yù)熱加熱器布置圖 使用熱電偶測溫，預(yù)熱時熱電偶應(yīng)放置在焊接坡口的邊沿且數(shù)量不小于 4 個（如上圖所示），熱電偶與加熱器之間應(yīng)有隔熱裝置，一個在高溫點(diǎn) a 和 b，另一個在低溫點(diǎn) c 和 d，這樣可以有效地控制內(nèi)外壁溫差的影響，保證內(nèi)外壁溫差在 20℃之間，從而有效地預(yù)防冷裂紋的產(chǎn)生以 及保證沖擊韌性的要求。避免在 PWHT（熱處理）后這些殘余奧氏體轉(zhuǎn)變成脆而硬的未回火馬氏體組織。對 T/P92 鋼一般控制在 150℃ /h 以下。焊縫外壁 12 點(diǎn)、 3 點(diǎn)、 6 點(diǎn)、 9 點(diǎn)位置各布置 1 支熱電偶，其中 1 6 點(diǎn)兩支為控溫點(diǎn)， 9 兩支為監(jiān)控點(diǎn)，為控制內(nèi)外壁溫差，建議在內(nèi)部 6點(diǎn)位置布置一支熱電偶作監(jiān)控用。小徑管 T92焊后允許緩冷至室溫再進(jìn)行熱處理。如果采用繩狀加熱器，包扎纏繞時應(yīng)當(dāng)緊湊平齊，以便加熱均勻。根據(jù)線能量公式 Q=IU/V（ J/mm）進(jìn)行綜合調(diào)整，經(jīng)推薦，任一焊道的焊接線能量控制在 2021J/mm 的范圍內(nèi)，能保證焊縫金屬有較高的沖擊韌性值?？上仍趯谇?，在焊口每側(cè)使用貼粘兩層易溶紙，焊口間隙用耐高溫膠帶粘牢，充氬可使用φ 6mm 的鋼管充氬。充氬裝置在焊接及熱處理過程中應(yīng)保持完好，直至焊縫檢驗合格后才能取出。熱強(qiáng)系數(shù)的大小與材料有關(guān)，也與試驗溫度及試驗時間有關(guān)。 坡口加工時，鈍邊不易過大，一般為 ，可有效地預(yù)防未焊透缺陷。選用時應(yīng)嚴(yán)格控制 Si 含量和焊劑中的氫含量。 、烘干及使用管理工作。 由于 T/P92 鋼的含碳量低于 T/P91 鋼材，是低碳馬氏體鋼，須在馬氏體組織區(qū)焊接，其預(yù)熱溫度和層間溫度可以大大降低，據(jù)國外資料研究，通過斜 Y 型焊接裂紋試驗法測定的止裂預(yù)熱溫度為100250℃左右。 T/P92 鋼中添加 W 元素，促進(jìn)了δ鐵素體的形成，使沖擊韌性比T/P91 有所降低，所以焊縫的沖擊韌性與其母材、 HAZ 和熔合線的韌性相比，也存在明顯降低的問題。歐洲開發(fā)的新型馬氏體耐熱鋼 — E911 鋼屬于 T/P92 鋼。 T/P92鋼的應(yīng)用 T/P92鋼具有與 T/P91優(yōu)良的常溫及高溫力學(xué)性能。 表 11 主要影響因素 主要內(nèi)容 主要引發(fā)產(chǎn)生的缺陷或結(jié)果 母材重要化學(xué)成分 碳（ C）、釩（ V）、鈮（ Nb）、錳（ Mn）、硅（ Si）、氮（ N）、硫（ S）、磷（ P），鎢（ W）鉬（ Mo）元素的含量控制對焊接接頭有重要影響 1． 易引起冷裂紋缺陷； 2． S、 P 等雜質(zhì)元素及一些合金元素如 Ni 等易引起熱裂紋缺陷、回火脆性以及蠕變脆化傾向增加； 3． 一些沉淀強(qiáng)化元素，如 Nb、 Al、 N等可產(chǎn)生一定的再熱裂紋問題 4． 過量的鎢含量，使沖擊韌性和蠕變斷裂強(qiáng)度大大降低 焊接材料 焊接材料的合理選用及焊接材料中化學(xué)成分的有效控制 1．成分影響與母材化學(xué)成分影響效果相同 `，尤其是不同焊材中鎳的成分不同，對 AC1 點(diǎn)影響較大； 2．冷裂紋、熱裂紋、再熱裂紋 沖擊韌性低 常溫、時效后和高溫力學(xué)性能達(dá)不到要求 焊接方法 不同焊接方法對接頭的沖擊韌性值及抗裂性有明顯的差別 1． 沖擊韌性值偏低； 2． 各類裂
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【摘要】1　適用范圍