種節(jié)能、減排、節(jié)水、可靠的電站空冷新技術(shù)(完整版)
【正文】 段復(fù)合制冷循環(huán)空冷汽輪機(jī)因背壓由環(huán)境氣溫所決定的直冷 空冷散熱器 冷凝背壓降至 4復(fù)間冷而多發(fā)的年累計產(chǎn)電量， kwh； Qac—氨壓縮機(jī)年累計耗電量， kwh； 復(fù)間冷系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性 ? 復(fù)間冷系統(tǒng)年累計熱性能系數(shù) aTPC aTPC = 收益 /支出 (3) 式 (4)中 Qst,l+ Qst,h = Qst 收益，復(fù)間冷汽輪機(jī)機(jī)比直冷汽輪機(jī)多發(fā)的年累計產(chǎn)電量 aTPC =(Qst,l+Qst,h) / (Qac + Qap ) (4) 只要 aTPC1，復(fù)合制冷循環(huán)間冷系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)上是可行的； 即便 aTPC=1，考慮到復(fù)間冷系統(tǒng)的環(huán)保效益和可靠性都比直冷有所提 高，只要一次性投資的回收期基本合理也還是可行的 。 復(fù)間冷系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性 熱經(jīng)濟(jì)性計算基本思路 S 60 55 50 45 40 35 30 25 20 15 10 5 T 溫度/℃ 直冷排汽溫度 環(huán)境干球溫度 35 ℃ W c 壓縮耗功對應(yīng)溫 差 △ P 排汽壓損 6 k P a 雙相變換熱器 冷側(cè)沸騰 溫度 2 7 . 5 ℃ （ 1 0 8 3 k P a ） W t 汽機(jī)因背壓降低 而多產(chǎn)功率 對應(yīng)溫差 空冷散熱器冷凝溫度 濕冷排汽溫度 3 2. 5 ℃ S 0 P0， t0， H0 Hc， Tac Hc， Tcic 復(fù)間冷 /直冷焓降之差 復(fù)間冷與直冷低壓缸理想焓降的比較 . 復(fù)間冷與直冷溫度變幅的比較 設(shè)：環(huán)境氣溫為 35℃ 復(fù)間冷系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性 熱經(jīng)濟(jì)性評價條件 汽輪機(jī)參數(shù)： 額定功率： 600 MW 亞臨界 一次中間再熱 三缸四排汽、單軸 直接空冷的凝汽式 ? 環(huán)境氣溫： 蒙東某地 蒙東某地典型年氣溫 — 小時分布圖 ? 以 600 MW直冷機(jī)組為比較基準(zhǔn)，設(shè)想在同一廠址，裝有 1臺具有 同容量、 同參數(shù)、同型號但不同低壓缸 的虛擬復(fù)間冷機(jī)組 ? 計算條件 ? 40 ? 20 0 20 40 0 100 200 典型年氣溫 — 小時分布 小時數(shù)/h 干球溫度 / ℃ 復(fù)間冷系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性 熱經(jīng)濟(jì)定量分析 壓縮功率： ( 1 ) /1 1 11 1 ( / )1nncW P V P Pn????? ???,t c Tac c Tc icW H H??多發(fā)功率： ?兩者相比，有三種可能情況： tcWW?ct WW ?ct WW ?經(jīng)濟(jì)合算 收支平衡 不合算 10 14 18 22 26 30 34 0 40 80 120 160 200 240 壓縮機(jī)理論耗功 汽輪機(jī)多發(fā)理論功 功/(kJ/kg) T e / ℃ 收益 /支出隨環(huán)境溫度變化趨勢 ?復(fù)間冷系統(tǒng)以背壓 ，前述的 機(jī)組參數(shù)和環(huán)境氣溫條件為例 復(fù)間冷系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性 熱經(jīng)濟(jì)定量分析 — aTPC 逆制冷循環(huán)年累計產(chǎn) /耗電量比 Rar： 正制冷循環(huán)年累計產(chǎn) /耗電量之比 Rr： 復(fù)間冷系統(tǒng)年累計性能系數(shù) aTPC： 蒙東某地電廠 aTPC與排汽背壓關(guān)系 ?aTPCmax=；設(shè)計背壓 Pc， opt= 2 3 4 5 6 7 8 91 .41 .61 .82 .02 .22 .42 .62 .83
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