【正文】 7－ 1，圖 7－ 3，圖 74）。因此，對于 （ 7in） 套管注汽井，推薦方案區(qū)注汽隔熱油管選用φ 114mm179。因此，水平井礫石充填攜砂液多用低粘液體。 管柱結(jié)構(gòu) 篩管 擠壓 充填管柱結(jié)構(gòu)：絲堵 +生產(chǎn)篩管 +短節(jié) +信號篩管 +防砂 工具等組成（圖 61）。 表 54 污染深度為 400mm時 的產(chǎn)能比計算結(jié)果 序號 彈 型 孔密 孔 /米 相位 （ 176。 射孔器的優(yōu)選 采用復(fù)式槍可以分解爆炸沖擊波對射孔槍的作用力，較大幅度的減輕厚度，為擴大槍體外徑和內(nèi)徑提供了條件，擴大槍的外徑可以減小射流在穿透射孔液時的損耗，提高射孔彈穿深，還可以使套管上的孔眼分布趨于均勻一致，有利于減小射孔對套管的損傷；擴大射孔槍的內(nèi)徑可以提高射孔彈的內(nèi)炸高達到提高穿深的目的。 實驗表明，充填防砂井井下的壓降主要來自于射孔孔眼。 與常規(guī)油藏不同， 永鎮(zhèn) 油田 下 83 斷塊 要求 近平衡 射孔，以保證射孔后稠油不大量流入井筒，避免造成作業(yè)管柱下入困難。 通過優(yōu)化軟件進行綜合分析，并結(jié)合現(xiàn)場開采狀況，依據(jù)防而不堵的原則，決定擋砂 精度 采用 。受壓濾孔將變形 不穩(wěn)定。 （ A點以上 100m 至水平段采用Ф 179。 ，鋼級 TP110H，水泥返高至地面 油 層 圖 54 水平井套管射孔完井井身管柱示意圖 15 對于定向井無法實現(xiàn)預(yù)應(yīng)力，并且在定向井上采取的防砂、注汽等各種增產(chǎn)措施對套管管材性能的要求要比直井的管材性能要求高，因此設(shè)計采用具有高強度、高韌性，高熱穩(wěn)定性的稠油熱采井專用套管 TP110H。 ， 下深 200m，鋼級 J55，水泥返高至地面 生產(chǎn)套管： Ф （ 7in） 179。 因而選用 32 型鉆機可以滿足鉆井施工的需要。最 大鉆柱重力 鉆機最大鉆柱重力； .2 179。 水平井： 裸眼篩管完 井的 采用二開井身結(jié)構(gòu)，Ф 表層套管下深 300m，油層井段下入Φ 套管 +精密微孔復(fù)合濾砂管 套管射孔完井的采用二開井身結(jié)構(gòu)，Φ 表層套管下深 300m，下入Φ 油層套 管。因此，合理的井身結(jié)構(gòu)設(shè)計對于降低鉆井工程成本具有非常重要的實際意義。 15′ ≤ 30 ≤ 15 ～ 3000 ≤ 1176。≤ /25m。 新投產(chǎn)井替泥漿時必須保證替漿充分，混排徹底，防止泥漿顆粒對地層孔喉的堵塞，清除近井地帶的泥漿污染，循環(huán)水量 1 周半以上； ； ，入井前必須進行配伍性實驗。結(jié)果見下列表 ： 表 31常溫下不同防膨劑中的粘土膨脹結(jié)果 防膨劑 鈉土體積（ ml） 防膨率（ ％ ） 01 02 03 04 05 06 07 52 08 注： 3g鈉土在蒸餾水中的膨脹體積為 ，在煤油中的體積為 3ml，下同。 表 25 下 83斷塊 稠油單元生產(chǎn)井機采參數(shù)統(tǒng)計 泵徑 井?dāng)?shù)（口） 沖程 沖次 泵深（ m） 泵效（％） 動液面（ m） 日液（ m3/d） 日油（ t/d） 含水（％） 免修期（天） 采液強度（） φ 57 16 511 φ 44 4 36 499 φ 56 1 3 5 24 462 螺桿泵 1 0 90 50 630 平均 22 工藝適應(yīng)性評價小結(jié) 截止到 2021 年 8 月，調(diào)整區(qū)有熱采總井 25 口，開井 22 口，日產(chǎn)油水平 ，平均單井日產(chǎn)油能力 ，綜合含水 68%，平均動液面 612m 。 ) 射孔密度(/米 ) 初期采液強度(m3/) 102 127 8 油田水 全方位 90 13 127 89 6 油田水 全方位 90 36 127 127 1 油田水 全方位 90 18 防砂工藝 應(yīng)用情況 下 83 斷塊 稠油調(diào)整區(qū)膠結(jié)疏松，以細砂巖、粉細砂巖為 主，膠結(jié)類型為孔隙－接觸式和 5 接觸式，儲層結(jié)構(gòu)異常疏松，生產(chǎn)中極易出砂。 井身結(jié)構(gòu) 調(diào)整區(qū) 稠油單元 油井 套管 數(shù)據(jù)詳見表 21。10 4t。 212m反九點法井網(wǎng)，單油層區(qū)域一次建成 150m井距的水平井井網(wǎng)；先蒸汽吞吐，根據(jù)開發(fā)情況，考慮適時轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)；新鉆井距內(nèi)油水界面 250m 以上；考慮避開原注水開發(fā)的注水井點。 溫度、壓力系統(tǒng) 調(diào)整區(qū)屬于高溫常壓系統(tǒng)，原始地層溫度 70℃，地溫梯度 ℃ /100m，原始地層壓力 2 ，壓力梯度 。 s，目的層 埋深 11601300m 左右，油水界面為 1290m（去補心），為一具有邊底水的構(gòu)造 ～ 巖性稠油油藏 。 103um2，地面原油密度 ～ ，平均為 ，地面原油粘度 4600～8000mPa178。 調(diào)整區(qū)敏感性：強水敏、弱堿敏、弱鹽敏 、 弱 酸 敏 。 104t， 累 注水量 179。10 4t。 注汽過程 注汽前向地層內(nèi)擠入高溫粘土防膨劑，以防止發(fā)生水敏，轉(zhuǎn)抽壓井時用低傷害壓井液。從表 22 可以看出采用 127 槍、 127 彈射孔，孔密 18 孔 /m 的井平均采液強度明顯優(yōu)于其他射孔參數(shù)的井，該射孔參數(shù)能較 好的滿足地質(zhì)需要。 6 機采工藝 應(yīng)用情況 該塊 生 產(chǎn)井 中 22 口井采用 有桿泵開采 ， 1 口井用螺桿泵生產(chǎn)，有桿泵井中有 16 口采用φ 57mm 泵， 4口井采用φ 44mm 泵， 1口井采用 φ 56mm 泵，平均免修期在 469 天左右。通過 本 區(qū) 巖芯 敏感性分析， 調(diào)整區(qū)內(nèi)儲層具有 強 水敏性、弱堿敏性、 弱 鹽 敏性、 弱酸 敏性。 壓差； ，防止水化后發(fā)生結(jié)晶物和沉淀物堵塞孔道。； 為了滿足完井、采油工藝的需要，造斜段造斜率 15176。 10 表 41 井身質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn) 井段（ m） 全角變化率（176。還因為大部分的采油作業(yè)是通過套管柱內(nèi)的油管進行的，故應(yīng)當(dāng)考慮采油作業(yè)的要求。 設(shè)計方案 11 考慮井涌壓井條件，根據(jù)本區(qū)的壓力數(shù)據(jù)，按照自下而上的井身結(jié)構(gòu)設(shè)計方法，同時考慮本井區(qū)水平井的特點，確定本區(qū)塊井身結(jié)構(gòu)設(shè)計方案。 12 鉆機選型 鉆機類型的選擇的依據(jù) 根據(jù)設(shè)計井深及每層套管柱的最大重力和最大鉆柱重力選擇鉆機類型。 MAX（表層套管的重量 、油層套管的重量 ） =179。 ， 鋼級 TP110H， 套管熱應(yīng)力補償器 表層套管： Ф 179?！妫?； 根據(jù)熱采井套管預(yù)應(yīng)力計算軟件計算，該區(qū)直井套管預(yù)應(yīng)力為 101t。 （自油層部位以上 100m，采用Ф 179。 為防止注汽過程中濾砂管在熱應(yīng)力作用下的破壞，在篩管段設(shè)計熱力補償器（圖 53）。 擋砂精度 選擇合理的過濾介質(zhì)和過濾孔徑，使其既能防砂又能防堵塞，同時還能保持較高的導(dǎo)流能力，以保證油田投產(chǎn)后高產(chǎn)、穩(wěn)產(chǎn)是非常關(guān)鍵的。 ② 優(yōu)質(zhì)完井液： 清洗劑 +油田 水 ； 洗井、酸化一次管柱 的 管柱配接 管柱組合（由下及上）：密封插管＋ φ 73mm 帶擋板油管短節(jié)＋ φ 73mm 油管串 （下入分級箍以下油管接箍建議倒 30176。以內(nèi)斜井 ～ 245mm套管，直井，斜井、水平井 應(yīng)用范圍 普通井 生產(chǎn)井、補孔 普通井、高壓油氣井、防砂井、低滲井、困難井 射孔效果 射 孔污染影響產(chǎn)能 孔徑、孔深小，部分污染影響產(chǎn)能 能沖洗孔眼產(chǎn)能高 射孔參數(shù)優(yōu)選 對于稠油油藏，由于原油粘度 不很 高，因此為盡可能地提高原油的 穿透距離 ，提高油井的產(chǎn)能，同時 考慮套管受力，后期油井防砂等因素， 射孔工藝應(yīng) 在保證套管強度的前提下 采用大孔徑、深穿透的射孔槍（彈）。 射孔液 要保證最佳的射孔效果，須研究篩選出適合于油氣層及流體特性的優(yōu)質(zhì)低傷害射孔液。 水平井射孔參數(shù)： 利用“射孔優(yōu)化設(shè)計軟件”，計算各種射孔參數(shù)下的產(chǎn)能比。 防砂工藝設(shè)計 永鎮(zhèn) 油田 下 83 斷塊 稠油調(diào)整區(qū) 由于儲層埋藏淺，所受上覆地層壓力小，成巖作用弱，膠結(jié)疏松，取出的巖心多呈松散狀，由于巖石結(jié)構(gòu)疏松，因此開發(fā)過程中油層易出砂。 所以對于這類井斜較大、造斜點較高的油井，推薦采用正循充填工藝?！?）～ （ m178。采用該均勻注汽系統(tǒng)后，熱采效果得到明顯改善，平均單井日油都在 20t/d 以上，生產(chǎn)效果優(yōu)于同區(qū)塊未采用均勻注汽系統(tǒng)的其它水平井。φ 73mm高真空隔熱管（接箍處加隔熱襯套） 防砂魚頂 油 層 人工井底 φ (7in)套管 ZBF152自補償熱敏封隔器 篩管 φ 114mm179。φ 73mm（ 41/2in179。φ 73mm（ 41/2in179。 27/8in） 高真空隔熱 管（接箍處加隔熱襯套） 水平井均勻注汽系統(tǒng) 28 水平井段 150m 可以實現(xiàn)全部吸汽。目前常用的井筒降粘工藝如下： 表 81 不同降粘方式優(yōu)缺點對比 降粘方式 優(yōu)點 缺點 加熱降粘 ⑴技術(shù)成熟 ⑵作業(yè)、管理方便 ⑴一次投入大，維護費用高 ⑵耗電量大 ⑶安全性低 井筒化學(xué)降粘 ⑴技術(shù)成熟 ⑵作業(yè)、管理方便 ⑴需對降粘劑進行篩選及地面工藝配套；⑵有效期短；⑶給污水處理帶來難度 井筒保溫降粘 ⑴施工簡便，有效期長 ⑵管理方便 ⑴初期投入較大 ⑵對于偏磨井，維護費用高 31 熱流體循環(huán)降粘 ⑴可采用分離的熱污水，來源廣、成本低 ⑵有效率高 ⑶可減少原油集輸?shù)碾y度 ⑴需地面工藝配套 ⑵對熱污水的溫度有要求 從表中可以看出， 各種降粘工藝各有優(yōu)缺點， 結(jié)合調(diào)整區(qū)的原油特性，選擇熱流體循環(huán)降粘工藝。 具體到單井應(yīng)根據(jù)各井的具體條件，確定相應(yīng)泵深。 在桿柱底部配置加重桿，改善桿柱受力情況，減輕因交變載荷引起的抽油桿柱彎曲變形。 34 圖 82 直井空心桿摻水管柱示意圖 圖 83 水平井空心桿摻水管柱示意圖 采油工藝小結(jié) : 井筒舉升方式為有桿泵采油， 直 /斜井采用φ 57mm 泵，水平井采用φ 70mm； 井筒降粘方式采用 空心桿泵上摻水降粘 工藝； 斜井 采用有桿泵 防偏磨技術(shù)。 注汽監(jiān)測技術(shù) 隔熱油管測試 測試目的 性能良好的隔熱油管在注汽時能減少井筒熱損失、提高注汽質(zhì)量、保護油井套管安全、提高油井的產(chǎn)量，但新隔熱管在使用超過五個輪次的蒸汽吞吐周期后，部分隔熱管隔熱性能已經(jīng)變差，不能滿足注汽的要求。溫度測量范圍： 0－ 350℃，壓力測量范圍： 0－ 40MPa。 水污染源 鉆井污水、采氣污水、落地油、分子篩脫水吸附出水，井站機泵、換熱器、閥門等跑冒滴漏造成污染水，洗井、作業(yè)造成污油污染水，鍋爐房排出的污水，站及作業(yè)區(qū)排出的生活污水及其它污水。 措施： 污水中的污油經(jīng)污水處理裝置。 噪 聲 氣體放空，減壓閥，事故放空火炬，蒸汽鍋爐，鉆機、柴油機、泥漿泵以及車輛等。 增產(chǎn)措施和作業(yè)過程入井液盡可能采用較低污染程 度的添加劑，對于返排液體的處理嚴(yán)格按照行業(yè)有關(guān)規(guī)范執(zhí)行，對于采油過程中的污水的處理及排放達標(biāo)率達到 95%以上，避免對地表和地下水造成污染，使其地下淺水水質(zhì)符合《地下水質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》（ GB/T1484893）中的 IV 標(biāo)準(zhǔn)。因此為了保證試油結(jié)果的準(zhǔn)確可靠，必須保證隔熱油管的質(zhì)量，也必須對試油注汽用的隔熱油管進行隔熱性能測試、報 廢，使隔熱性能差的隔熱油管不下井。為了保證良好的注蒸汽效果，要對注汽過程進行監(jiān)測。耐磨滑套在連桿在連桿上可上下滑動，當(dāng)經(jīng)過彎曲井段時，滑套與油管的接觸摩擦力大于其與抽油桿的摩擦力時，滑套將?？吭谟凸軓澢?，抽油桿從其中穿過，避免了桿管直接接觸，能更好地 解決斜井中桿管偏磨問題。 抽油機 對于注蒸汽吞吐熱采井，油井停噴轉(zhuǎn)抽的初期，油層溫度高，井筒內(nèi)溫度場相應(yīng)比較高，原油粘度低，流動性好，并且停噴轉(zhuǎn)抽初期地層能量充足，舉升容易，油井生產(chǎn)系統(tǒng)所受的負荷?。浑S著生產(chǎn)的進行，油層溫度逐漸降低，井筒內(nèi)原油粘度逐漸加大，并且后期地層能量不足，油井抽汲出現(xiàn)光桿下行困難，這時油井生產(chǎn)系統(tǒng)所受的負荷是最大的。 井筒降粘工藝設(shè)計 為了優(yōu)化降粘工藝參數(shù)，數(shù)值模擬了空心桿摻不同溫度熱水時沿井筒的原油粘度分布（見圖 79）。 圖 77 注蒸汽 井筒熱力參數(shù)計算軟件 表 71 井口參數(shù)對井底蒸汽參數(shù)的影響（高真空隔熱管）（斜井） 00 水平段長度（m ）吸汽強度（t/(h*m）吸汽強度(t/()02468101214160 水平段長度( m )水平段注汽速度(t/h)注汽速度( t / h ) 29 井口壓力 (MPa) 井口流量 (t/h) 井底 壓力 （ MPa）