【正文】 7－ 1，圖 7－ 3，圖 74）。因此，對(duì)于 （ 7in） 套管注汽井，推薦方案區(qū)注汽隔熱油管選用φ 114mm179。因此，水平井礫石充填攜砂液多用低粘液體。 管柱結(jié)構(gòu) 篩管 擠壓 充填管柱結(jié)構(gòu)：絲堵 +生產(chǎn)篩管 +短節(jié) +信號(hào)篩管 +防砂 工具等組成（圖 61）。 表 54 污染深度為 400mm時(shí) 的產(chǎn)能比計(jì)算結(jié)果 序號(hào) 彈 型 孔密 孔 /米 相位 （ 176。 射孔器的優(yōu)選 采用復(fù)式槍可以分解爆炸沖擊波對(duì)射孔槍的作用力，較大幅度的減輕厚度，為擴(kuò)大槍體外徑和內(nèi)徑提供了條件，擴(kuò)大槍的外徑可以減小射流在穿透射孔液時(shí)的損耗，提高射孔彈穿深，還可以使套管上的孔眼分布趨于均勻一致，有利于減小射孔對(duì)套管的損傷；擴(kuò)大射孔槍的內(nèi)徑可以提高射孔彈的內(nèi)炸高達(dá)到提高穿深的目的。 實(shí)驗(yàn)表明，充填防砂井井下的壓降主要來(lái)自于射孔孔眼。 與常規(guī)油藏不同， 永鎮(zhèn) 油田 下 83 斷塊 要求 近平衡 射孔，以保證射孔后稠油不大量流入井筒，避免造成作業(yè)管柱下入困難。 通過(guò)優(yōu)化軟件進(jìn)行綜合分析，并結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)開(kāi)采狀況，依據(jù)防而不堵的原則，決定擋砂 精度 采用 。受壓濾孔將變形 不穩(wěn)定。 （ A點(diǎn)以上 100m 至水平段采用Ф 179。 ，鋼級(jí) TP110H，水泥返高至地面 油 層 圖 54 水平井套管射孔完井井身管柱示意圖 15 對(duì)于定向井無(wú)法實(shí)現(xiàn)預(yù)應(yīng)力，并且在定向井上采取的防砂、注汽等各種增產(chǎn)措施對(duì)套管管材性能的要求要比直井的管材性能要求高，因此設(shè)計(jì)采用具有高強(qiáng)度、高韌性，高熱穩(wěn)定性的稠油熱采井專用套管 TP110H。 ， 下深 200m，鋼級(jí) J55，水泥返高至地面 生產(chǎn)套管： Ф （ 7in） 179。 因而選用 32 型鉆機(jī)可以滿足鉆井施工的需要。最 大鉆柱重力 鉆機(jī)最大鉆柱重力； .2 179。 水平井： 裸眼篩管完 井的 采用二開(kāi)井身結(jié)構(gòu)，Ф 表層套管下深 300m，油層井段下入Φ 套管 +精密微孔復(fù)合濾砂管 套管射孔完井的采用二開(kāi)井身結(jié)構(gòu)，Φ 表層套管下深 300m，下入Φ 油層套 管。因此，合理的井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對(duì)于降低鉆井工程成本具有非常重要的實(shí)際意義。 15′ ≤ 30 ≤ 15 ～ 3000 ≤ 1176。≤ /25m。 新投產(chǎn)井替泥漿時(shí)必須保證替漿充分，混排徹底，防止泥漿顆粒對(duì)地層孔喉的堵塞，清除近井地帶的泥漿污染，循環(huán)水量 1 周半以上； ； ，入井前必須進(jìn)行配伍性實(shí)驗(yàn)。結(jié)果見(jiàn)下列表 ： 表 31常溫下不同防膨劑中的粘土膨脹結(jié)果 防膨劑 鈉土體積（ ml） 防膨率（ ％ ） 01 02 03 04 05 06 07 52 08 注： 3g鈉土在蒸餾水中的膨脹體積為 ，在煤油中的體積為 3ml，下同。 表 25 下 83斷塊 稠油單元生產(chǎn)井機(jī)采參數(shù)統(tǒng)計(jì) 泵徑 井?dāng)?shù)（口） 沖程 沖次 泵深（ m） 泵效（％） 動(dòng)液面（ m） 日液（ m3/d） 日油（ t/d） 含水（％） 免修期（天） 采液強(qiáng)度（） φ 57 16 511 φ 44 4 36 499 φ 56 1 3 5 24 462 螺桿泵 1 0 90 50 630 平均 22 工藝適應(yīng)性評(píng)價(jià)小結(jié) 截止到 2021 年 8 月，調(diào)整區(qū)有熱采總井 25 口，開(kāi)井 22 口，日產(chǎn)油水平 ，平均單井日產(chǎn)油能力 ，綜合含水 68%，平均動(dòng)液面 612m 。 ) 射孔密度(/米 ) 初期采液強(qiáng)度(m3/) 102 127 8 油田水 全方位 90 13 127 89 6 油田水 全方位 90 36 127 127 1 油田水 全方位 90 18 防砂工藝 應(yīng)用情況 下 83 斷塊 稠油調(diào)整區(qū)膠結(jié)疏松，以細(xì)砂巖、粉細(xì)砂巖為 主，膠結(jié)類型為孔隙－接觸式和 5 接觸式，儲(chǔ)層結(jié)構(gòu)異常疏松，生產(chǎn)中極易出砂。 井身結(jié)構(gòu) 調(diào)整區(qū) 稠油單元 油井 套管 數(shù)據(jù)詳見(jiàn)表 21。10 4t。 212m反九點(diǎn)法井網(wǎng)，單油層區(qū)域一次建成 150m井距的水平井井網(wǎng)；先蒸汽吞吐，根據(jù)開(kāi)發(fā)情況，考慮適時(shí)轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)；新鉆井距內(nèi)油水界面 250m 以上；考慮避開(kāi)原注水開(kāi)發(fā)的注水井點(diǎn)。 溫度、壓力系統(tǒng) 調(diào)整區(qū)屬于高溫常壓系統(tǒng)，原始地層溫度 70℃，地溫梯度 ℃ /100m，原始地層壓力 2 ，壓力梯度 。 s，目的層 埋深 11601300m 左右，油水界面為 1290m（去補(bǔ)心），為一具有邊底水的構(gòu)造 ～ 巖性稠油油藏 。 103um2，地面原油密度 ～ ，平均為 ，地面原油粘度 4600～8000mPa178。 調(diào)整區(qū)敏感性：強(qiáng)水敏、弱堿敏、弱鹽敏 、 弱 酸 敏 。 104t， 累 注水量 179。10 4t。 注汽過(guò)程 注汽前向地層內(nèi)擠入高溫粘土防膨劑，以防止發(fā)生水敏，轉(zhuǎn)抽壓井時(shí)用低傷害壓井液。從表 22 可以看出采用 127 槍、 127 彈射孔，孔密 18 孔 /m 的井平均采液強(qiáng)度明顯優(yōu)于其他射孔參數(shù)的井，該射孔參數(shù)能較 好的滿足地質(zhì)需要。 6 機(jī)采工藝 應(yīng)用情況 該塊 生 產(chǎn)井 中 22 口井采用 有桿泵開(kāi)采 ， 1 口井用螺桿泵生產(chǎn)，有桿泵井中有 16 口采用φ 57mm 泵， 4口井采用φ 44mm 泵， 1口井采用 φ 56mm 泵，平均免修期在 469 天左右。通過(guò) 本 區(qū) 巖芯 敏感性分析， 調(diào)整區(qū)內(nèi)儲(chǔ)層具有 強(qiáng) 水敏性、弱堿敏性、 弱 鹽 敏性、 弱酸 敏性。 壓差； ，防止水化后發(fā)生結(jié)晶物和沉淀物堵塞孔道。； 為了滿足完井、采油工藝的需要，造斜段造斜率 15176。 10 表 41 井身質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn) 井段（ m） 全角變化率（176。還因?yàn)榇蟛糠值牟捎妥鳂I(yè)是通過(guò)套管柱內(nèi)的油管進(jìn)行的，故應(yīng)當(dāng)考慮采油作業(yè)的要求。 設(shè)計(jì)方案 11 考慮井涌壓井條件，根據(jù)本區(qū)的壓力數(shù)據(jù)，按照自下而上的井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法，同時(shí)考慮本井區(qū)水平井的特點(diǎn)，確定本區(qū)塊井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案。 12 鉆機(jī)選型 鉆機(jī)類型的選擇的依據(jù) 根據(jù)設(shè)計(jì)井深及每層套管柱的最大重力和最大鉆柱重力選擇鉆機(jī)類型。 MAX（表層套管的重量 、油層套管的重量 ） =179。 ， 鋼級(jí) TP110H， 套管熱應(yīng)力補(bǔ)償器 表層套管： Ф 179。℃）； 根據(jù)熱采井套管預(yù)應(yīng)力計(jì)算軟件計(jì)算，該區(qū)直井套管預(yù)應(yīng)力為 101t。 （自油層部位以上 100m，采用Ф 179。 為防止注汽過(guò)程中濾砂管在熱應(yīng)力作用下的破壞，在篩管段設(shè)計(jì)熱力補(bǔ)償器（圖 53）。 擋砂精度 選擇合理的過(guò)濾介質(zhì)和過(guò)濾孔徑，使其既能防砂又能防堵塞，同時(shí)還能保持較高的導(dǎo)流能力，以保證油田投產(chǎn)后高產(chǎn)、穩(wěn)產(chǎn)是非常關(guān)鍵的。 ② 優(yōu)質(zhì)完井液： 清洗劑 +油田 水 ； 洗井、酸化一次管柱 的 管柱配接 管柱組合（由下及上）：密封插管＋ φ 73mm 帶擋板油管短節(jié)＋ φ 73mm 油管串 （下入分級(jí)箍以下油管接箍建議倒 30176。以內(nèi)斜井 ～ 245mm套管，直井，斜井、水平井 應(yīng)用范圍 普通井 生產(chǎn)井、補(bǔ)孔 普通井、高壓油氣井、防砂井、低滲井、困難井 射孔效果 射 孔污染影響產(chǎn)能 孔徑、孔深小，部分污染影響產(chǎn)能 能沖洗孔眼產(chǎn)能高 射孔參數(shù)優(yōu)選 對(duì)于稠油油藏，由于原油粘度 不很 高，因此為盡可能地提高原油的 穿透距離 ，提高油井的產(chǎn)能，同時(shí) 考慮套管受力，后期油井防砂等因素， 射孔工藝應(yīng) 在保證套管強(qiáng)度的前提下 采用大孔徑、深穿透的射孔槍（彈）。 射孔液 要保證最佳的射孔效果，須研究篩選出適合于油氣層及流體特性的優(yōu)質(zhì)低傷害射孔液。 水平井射孔參數(shù)： 利用“射孔優(yōu)化設(shè)計(jì)軟件”，計(jì)算各種射孔參數(shù)下的產(chǎn)能比。 防砂工藝設(shè)計(jì) 永鎮(zhèn) 油田 下 83 斷塊 稠油調(diào)整區(qū) 由于儲(chǔ)層埋藏淺，所受上覆地層壓力小，成巖作用弱，膠結(jié)疏松，取出的巖心多呈松散狀，由于巖石結(jié)構(gòu)疏松，因此開(kāi)發(fā)過(guò)程中油層易出砂。 所以對(duì)于這類井斜較大、造斜點(diǎn)較高的油井，推薦采用正循充填工藝?！?）～ （ m178。采用該均勻注汽系統(tǒng)后，熱采效果得到明顯改善，平均單井日油都在 20t/d 以上，生產(chǎn)效果優(yōu)于同區(qū)塊未采用均勻注汽系統(tǒng)的其它水平井。φ 73mm高真空隔熱管（接箍處加隔熱襯套） 防砂魚(yú)頂 油 層 人工井底 φ (7in)套管 ZBF152自補(bǔ)償熱敏封隔器 篩管 φ 114mm179。φ 73mm（ 41/2in179。φ 73mm（ 41/2in179。 27/8in） 高真空隔熱 管（接箍處加隔熱襯套） 水平井均勻注汽系統(tǒng) 28 水平井段 150m 可以實(shí)現(xiàn)全部吸汽。目前常用的井筒降粘工藝如下： 表 81 不同降粘方式優(yōu)缺點(diǎn)對(duì)比 降粘方式 優(yōu)點(diǎn) 缺點(diǎn) 加熱降粘 ⑴技術(shù)成熟 ⑵作業(yè)、管理方便 ⑴一次投入大，維護(hù)費(fèi)用高 ⑵耗電量大 ⑶安全性低 井筒化學(xué)降粘 ⑴技術(shù)成熟 ⑵作業(yè)、管理方便 ⑴需對(duì)降粘劑進(jìn)行篩選及地面工藝配套；⑵有效期短；⑶給污水處理帶來(lái)難度 井筒保溫降粘 ⑴施工簡(jiǎn)便，有效期長(zhǎng) ⑵管理方便 ⑴初期投入較大 ⑵對(duì)于偏磨井，維護(hù)費(fèi)用高 31 熱流體循環(huán)降粘 ⑴可采用分離的熱污水，來(lái)源廣、成本低 ⑵有效率高 ⑶可減少原油集輸?shù)碾y度 ⑴需地面工藝配套 ⑵對(duì)熱污水的溫度有要求 從表中可以看出， 各種降粘工藝各有優(yōu)缺點(diǎn)， 結(jié)合調(diào)整區(qū)的原油特性，選擇熱流體循環(huán)降粘工藝。 具體到單井應(yīng)根據(jù)各井的具體條件，確定相應(yīng)泵深。 在桿柱底部配置加重桿，改善桿柱受力情況，減輕因交變載荷引起的抽油桿柱彎曲變形。 34 圖 82 直井空心桿摻水管柱示意圖 圖 83 水平井空心桿摻水管柱示意圖 采油工藝小結(jié) : 井筒舉升方式為有桿泵采油， 直 /斜井采用φ 57mm 泵，水平井采用φ 70mm； 井筒降粘方式采用 空心桿泵上摻水降粘 工藝； 斜井 采用有桿泵 防偏磨技術(shù)。 注汽監(jiān)測(cè)技術(shù) 隔熱油管測(cè)試 測(cè)試目的 性能良好的隔熱油管在注汽時(shí)能減少井筒熱損失、提高注汽質(zhì)量、保護(hù)油井套管安全、提高油井的產(chǎn)量，但新隔熱管在使用超過(guò)五個(gè)輪次的蒸汽吞吐周期后，部分隔熱管隔熱性能已經(jīng)變差，不能滿足注汽的要求。溫度測(cè)量范圍： 0－ 350℃，壓力測(cè)量范圍： 0－ 40MPa。 水污染源 鉆井污水、采氣污水、落地油、分子篩脫水吸附出水，井站機(jī)泵、換熱器、閥門等跑冒滴漏造成污染水，洗井、作業(yè)造成污油污染水，鍋爐房排出的污水，站及作業(yè)區(qū)排出的生活污水及其它污水。 措施： 污水中的污油經(jīng)污水處理裝置。 噪 聲 氣體放空，減壓閥，事故放空火炬，蒸汽鍋爐，鉆機(jī)、柴油機(jī)、泥漿泵以及車輛等。 增產(chǎn)措施和作業(yè)過(guò)程入井液盡可能采用較低污染程 度的添加劑，對(duì)于返排液體的處理嚴(yán)格按照行業(yè)有關(guān)規(guī)范執(zhí)行，對(duì)于采油過(guò)程中的污水的處理及排放達(dá)標(biāo)率達(dá)到 95%以上，避免對(duì)地表和地下水造成污染，使其地下淺水水質(zhì)符合《地下水質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》（ GB/T1484893）中的 IV 標(biāo)準(zhǔn)。因此為了保證試油結(jié)果的準(zhǔn)確可靠，必須保證隔熱油管的質(zhì)量，也必須對(duì)試油注汽用的隔熱油管進(jìn)行隔熱性能測(cè)試、報(bào) 廢，使隔熱性能差的隔熱油管不下井。為了保證良好的注蒸汽效果，要對(duì)注汽過(guò)程進(jìn)行監(jiān)測(cè)。耐磨滑套在連桿在連桿上可上下滑動(dòng)，當(dāng)經(jīng)過(guò)彎曲井段時(shí)，滑套與油管的接觸摩擦力大于其與抽油桿的摩擦力時(shí)，滑套將?？吭谟凸軓澢帲橛蜅U從其中穿過(guò)，避免了桿管直接接觸，能更好地 解決斜井中桿管偏磨問(wèn)題。 抽油機(jī) 對(duì)于注蒸汽吞吐熱采井，油井停噴轉(zhuǎn)抽的初期，油層溫度高，井筒內(nèi)溫度場(chǎng)相應(yīng)比較高，原油粘度低，流動(dòng)性好，并且停噴轉(zhuǎn)抽初期地層能量充足，舉升容易，油井生產(chǎn)系統(tǒng)所受的負(fù)荷?。浑S著生產(chǎn)的進(jìn)行，油層溫度逐漸降低，井筒內(nèi)原油粘度逐漸加大，并且后期地層能量不足，油井抽汲出現(xiàn)光桿下行困難，這時(shí)油井生產(chǎn)系統(tǒng)所受的負(fù)荷是最大的。 井筒降粘工藝設(shè)計(jì) 為了優(yōu)化降粘工藝參數(shù)，數(shù)值模擬了空心桿摻不同溫度熱水時(shí)沿井筒的原油粘度分布（見(jiàn)圖 79）。 圖 77 注蒸汽 井筒熱力參數(shù)計(jì)算軟件 表 71 井口參數(shù)對(duì)井底蒸汽參數(shù)的影響（高真空隔熱管）（斜井） 00 水平段長(zhǎng)度（m ）吸汽強(qiáng)度（t/(h*m）吸汽強(qiáng)度(t/()02468101214160 水平段長(zhǎng)度( m )水平段注汽速度(t/h)注汽速度( t / h ) 29 井口壓力 (MPa) 井口流量 (t/h) 井底 壓力 （ MPa）